|
= 2,46. |
|
Тоді Zh= |
1 2 cos 10,26°
cos20,33°V #20,33° Коефіцієнт, що враховує сумарну довжину контактних ліній
(формула (3.23)) Ze= \— де ^-коефіцієнт торцевого перекриття
(формула (3.24)). Для некоригованих передач при /?< 20
Тоді Zjf= ірр 0,767.
Фактичний коефіцієнт ширини колеса за початковим діаметром
у^=А = _*<!_ = і,008.
Ьйdx79,39
Оскільки ^bd^l, то остаточно беремоКн^К'ц^ІД)?. За табл.3.7 залежно від ступеня точності передачі, твердості поверхні зубців Hi,2<350HBij2 при коловій швидкості V=l,68 м/с методом інтерполяції знаходимо коефіцієнт, що враховує динамічне навантаження: KHV=1,0236. За табл. 3.8 залежно від ступеня точності передачі та колової швидкості V=4,68 м/с методом інтерполяції знаходимо коефіцієнт, що враховує розподіл навантаженняміж зубцями: Кна=1Д2. Оскільки колова швидкість V=l,68 м/с<5 м/с, то Zv=l.
Тому [<т]и = [а]н = 450 А/Ш. Визначаємо розрахункове контактне напруження і перевіряємо умову (формула (3.26))
іпа *л* а^-7 2-955-1,07-1,0236-Ш(4Д)38 + 1)103 ._ . Jjfrr г і ™>угт
О"н=190 • 2,46 • 0,767 J-------------- —-—~—^---- —г_ = 429,5 МПа <\crL= 450МПа
V 320,612-80 l JH
Оцінюємо розбіжність з допустимим значенням (формула (3.27))
А =И 7ЧоО% - 45°-429^100% - 4,55% кін 450
Недовантаження не перевипхує 5% , що допустимо.
Примітка.У випадку перевірного розрахунку за спрощеною формулою (3.29)
Кн Т2-Кн^Кнг-КНа.(и + і)3
270 /955 -1,071,0236 -1,12-(4,038 +1)3-103 А„ кглтт
= _--------- |—_l_—і------- ч -——і----- = 457,5МПа.
200-4,038 V 80
Оцінюємо розбіжність з допустимим значенням (формула (3.27))
A=Mz5d
100% = 45°-457^10QO/o
= 1,66о/0
Ин 450
Перевантаження не перевищує 5% , що допустимо.
Розбіжність з результатом уточненого розрахунку складає 6,52%. Це пояснюється тим, що коефіцієнт Кн визначений для добутку коефіцієнтів ZM ■ Zh " Zg при середніх величинах ZH і Z£, а при уточненому розрахунку цих величин відповідає їх фактичним величинам
58
1Л7. Перевірний розрахунок на попередження пластичних деформацій або крихкого руйнування робочих поверхонь зубців (формула (3.30)
^нм = ^н ' -^п = 429>$ * ^2 = 607 ша < Н шаг і 792М7а де Кп -коефіцієнт перевантаження.
5.1.8. Перевірний розрахунок на витривалість при згині (формули (337)).
1. Визначаємо колову силу (формула (3.32))
_ 2-T2-cos£ 2.955-103'Cosl05733° encniT
р =----- 1 с _ 5957Я.
m„-Z2 3-105
2. За графіком (рис.3.4, крива 5) при Hj<350HBi , Н2<350НВ2 і vHbdH?07 визначаємо коефіцієнт, що враховує нерівномірність розподілу навантаження по довжині контактних ліній: Крр=, 17.
3. За табл. 3.9 для 9го ступеня точності при твердості поверхонь зубців
Н|,2< 50HBU і швидкості V=l,68 м/с визначаємо коефіцієнт динамічного навантаження: Кру= 1*06.
4. За формулою (3.33) визначаємо коефіцієнт розподілу навантаження між іубцями передачі
_4 + (ga-l).(%7-5)_4 + (l?7-~lV(9-5) KFa —_ _ —^ „1, де пп =9~порядковий номер ступеня точності; є^І^-коефіцієнт осьового перекриття.
59
5. За формулою (3.34) визначаємо еквівалентні числа зубців шестірні та колеса
ZVi=-^- = —т^---------- ?г = 2754
cos3/? cos310,733°
ZV2 = —f- = —4^—т -107 cos3/? cos310,733°
За графіком (рис.3.5) для некоригованих коліс (х^О) в залежності від
Zyi і ZV2 визначаємо коефіцієнти форми зуба: YFi = 3,85, YF2 = 3,6
6. Коефіцієнт Yj3, що враховує нахил зубців, визначаємо за формулою (3.35)
Ys-l~^--Ar-l-l758-1^--0,86. рр120° 120
де єр-коефіцієнт осьового перекриття (формула 3.9)
є -Vsin/f 80-ginl0,73° F яг'-те„ 3,14*3
7. Коефіцієнт Ye, що враховує перекриття зубців, визначаємо за формулою (3.36)
Yg=— = — = 0,588 при єв= 1,58 > 1 ^1,7 * Р *
8. Виконуємо перевірний розрахунок
а ^ 5957^1Д7 -1,06 ■ 1 = 52д^ < г і 252МПа
80-3*
VЗ R5
CTF1- GF2 -^ = 52-^^ - 56М7а < [cr]F= 293М7а
Висновок: Міцність на витривалість при згині забезпечена з значним запасом. Для даної пари зубчастих коліс основним критерієм працездатності є контактна міцність, а не міцність на згин.
60
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.