j> • • rr 1^но, /2,28-10 л ПіГ
для шестірні: Кн, = ге--- L = ад—----- — = 0,96
VNHEi V 5,4-10'
Оскільки КШі >0,75, беремо КШі =0,96.
для колеса: Кш == JiW = JM1121 = 0,97 VNH£2 V 3,6-10
Оскільки Kjj^ >0,75, беремо Кщ^ =0,96.
Коефіцієнт ZR? що враховує вплив шорсткості спряжених поверхонь зубців вибираємо за табл.2.2. Для фрезерованих зубців при шорсткості Ка=2,5...1,25мкм, ZR=0?95.
Коефіцієнт Zv> що враховує вплив колової швидкості, визначаємо за графіком (Рис.2.3.). У попередніх розрахунках беруть Zy^l, що відповідає коловій швидкості F<5 м/с.
Коефіцієнт, що враховує розмір зубчастого колеса Zx=l (при d<700 mm). Коефіцієнт запасу міцності для зубців з однорідною структурою матеріалу (поліпшення) Sh^I,!
Допустиме контактне напруження:
л . . г і 640-о,96-0,95-1-1 ^„ljfr7 для шестірні: [ау =—---- ——------ -530МПа
Л г . 560-0,97-0,95-1-1 А£Літ
для колеса: \crL= ——-1—~------ = 469М7а.
1 1щІД
5.1.4,2 Допустиме контактне напруження передачі (формула 236):
[о-^ = 0,45 • ([сг]Н} + [а]н?) - 0,45 • (530 + 469) - 450МШ Умова формули (2.37)
[а^ = 450МШ < 1,23 - [a]Kmin = 1,23.469 = 511 МПа виконується.
5.1.4.3. Допустиме граничне контактне напруження при дії максимального навантаження (п.п. 2.5.1.).
для шестірні: [ст\іш =2,8-аЯЇ =2,8-750 = 21 ООМПа для колеса: Ннм2 = 2$*°я2 = 2$ ■ 640 = 1192МІ1а
5.1.4.4. Допустиме напруження на згин (формула (2.38)
Попередньо за табл. 2.3 для вуглецевих та легованих сталей при твердості зубців у серцевині основи зуба 180...З50 НВ знаходимо границю витривалості зубців на згин при базовому числі циклів напружень на згин для пульсуючого циклу навантаження.
для шестірні: <j°F]ualh= 1,75 • НВ; = 1,75 • 285 = 499М7я
для колеса: aF^h= 1,75 - НВ2 -1,75 • 245 = 429МПа Коефіцієнт к.рс, що враховує характер прикладання навантаження вибираємо за табл.2.4 (при односторонньому прикладанні навантаження в нереверсивних передачах Крс^І).
Коефіцієнт довговічності KFL визначаємо за формулою (2.39) (приН1<350НВьтаН2<350НВ2, mF=6):
|
для шестірні: Кш |
Nm ^8,57-107 Оскільки Nfei > NF0 , приймаємо KFli - 1.
N / 4 * 106
для колеса: К.т, = «J—— = si = 0,69
NM-2 V 3.6-10'
ОСКІЛЬКИ NfE2>NFo , ПрИЙМаЄМО KfL2~А.
Коефіцієнт FR, що враховує шорсткість перехідної поверхні, вибираємо в залежності від способу механічної обробки. Для зубофрезерування з шорсткістю не більше Rz40, FR=1. Коефіцієнт Fx, що враховує розмір зубчастого колеса (через невизначеність діаметрів dколіс) приймаємо Fx=l,05. Коефіцієнт F6, що враховує градієнт напружень і чутливість матеріалу до концентрації напружень залежить від модуля зачеплення. При проектному розрахунку через невизначеність модуля, приймаємо Fe=l. Коефіцієнт запасу міцності на згин 5р-1,7 (табл.2.3)
Визначаємо допустиме напруження на згин.
л. . г
] 499-1-1-1.1,05-1 ™ОЇГГТ
для шгстірнг. [cr\Fi 9
= 308М7а
Л г ч 429-ЬЬМ,05-1 ^сьггг
длякоіеса: [a\F= "—-~ = 265МІ7а
21,7
5J.4.5. Граничне допустиме напруження на згин для попередження залишкових деформацій або крихкого злому зубців.
Попередньо для формули (2.40)
1°1FM0
визначаємо граничне напруження при згині максимальним навантаженням (табл.2 J).
для шестірні:
7Р\тмг = 6*5*нві -6,5-285-1852МПа для коїеса:
ІЇшмг = 6-5- НВ2 = 6,5-245 = 1592 М/а. Коефіцієнт запасу міцності (формула (2.41)) SFSt= F2 *£)/5 де Fz - коефіцієнт, що враховує спосіб одержання заготовки (для поковок і штамповок Yz~l); 5у~гоефіцієнт, що враховує ймовірність неруйнування. При ймовірності неруйнування 0,99 - (Sy= 1,75).
Згідно формули (2.40) визначаємо граничне допустиме напруження на згин для шестірні:
Ит=^~ = Ю58М7а, для коїеса:
[?]Ш2=-~~~ШМПа.
5.L5* Проектний розрахунок передачі на контактну витривалість (п.п.3.1.1)
1.Визначаємо орієнтовне значення міжосьової відстані в мм (формула,(3.2))
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.