Строительство 64 квартирного жилого дома в г. Красноярске, страница 3

3.3.   Для стены с неметаллическим теплопроводным включением

R₁=0,73 м^{2 о}С/Вт - термическое сопротивление кирпичной кладки толщиной 380 мм;        

R₂=3,846 м^{2 о}С/Вт – термическое сопротивление утеплителя "Изовер"   KL-E  14 кг/м, толщиной 150 мм;

R₀=1/8,7 + 0,73 + 3,846 + 1/23 = 4,774 м^{2 о}С/Вт - термическое сопротивление по стыку кирпичной кладки и колонны;

R₀^' =1/8,7 + 0,234 + 2,051 + 1/23 =2,483 м^{2 о}С/Вт – термическое сопротивление конструкции соответственно в местах теплопроводных включений;

При а/δ = 450/350 = 0,849 и с/δ = 450/350 = 0,849 получим η = 1,20;

По формуле τ_в' = t_в - n((t_в-t_н)/[1+η(R₀/ R₀^'-1)] R₀α_в температура внутренней поверхности

τ_в' = 20-[1(20+40)/(4,774· 8,7)·[1+1,2(4,774/2,483-1)]=20-1,44·2,11=16,96^оС

При относительной влажности воздуха в жилых помещениях равной 55% и температуре +20 ^оС, парцианальное давление воздуха определяется по формуле                        e_в = φЕ / 100;

е = 2338 · 0,55 = 1286 Па. Тогда точка росы будет τ_р = 10,7 ^оС. Температура внутренней поверхности  оказалась на 6,26 ^оС выше точки росы. Следовательно рассматриваемая стена является удовлетворительной в теплотехническом отношении.

3.4.   Для чердачного перекрытия.

ГОСП =( 12+7,1) 234=4469

R₀^тр находим методом интерполяции

R₀^тр = 4,6 - [(4,6-3,7)/(6000 - 4000)] (6000-4469)=3,911м^{2 о}С/Вт                                                                                                                  

Определяем термические сопротивления ограждающих конструкций.

R₁=0,104 м^{2 о}С/Вт - термическое сопротивление железобетонной плиты перекрытия, толщиной 200 мм;        

R₂=0,029 м^{2 о}С/Вт – термическое сопротивление стяжки из цементно-песчанного раствора, толщиной 20 мм;

R₃=0,053 м^{2 о}С/Вт - термическое сопротивление слоя гидроизоляции, толщиной 9 мм;        

R₄=5,172 м^{2 о}С/Вт – термическое сопротивление утеплителя "Изовер"   KL-E  14 кг/м, толщиной 150 мм;

R₅=0,238 м^{2 о}С/Вт – термическое сопротивление защитного слоя гравия, толщиной 50 мм;

R_к = 5,596 м^{2 о}С/Вт,

R_o = 5,794 м^{2 о}С/Вт.

Таким образом, чердачное перекрытие отвечает теплотехническим требованиям, т.к. R_o ≥ R_o^тр

3.5.     Выбор оконного заполнения

Остекление выбираю согласно требованиям     [ 2 ]   ГСОП=6341 (см. расчет выше)

Методом интерполяции получаю Ro^тр =0,62 м² °С/Вт. По таблице 1 прил. 6 [ 2 ] принимаю двойной стеклопакет индивидуального заказа с Ro^тр =0,74 м² °С/Вт.

3.6.   Расчет и проектирование шумозащиты перекрытия.

Шумозащитные качества ограждающих конструкций оцениваются соответствующим индексом.

Расчет индекса изоляции шума ж/б перекрытия, покрытого цементно-песчаным раствором и линолеумом. 1_ь=231_ёт_э-10дБ    [3]

Где т_э=Кт - эквивалентная поверхностная плотность, кг/м²; К - понижающий коэффициент

K=l,86(J/bh³_np)^1/4         [3 ] J - момент инерции сечения, м⁴; В - ширина рассматриваемого сечения, м; h_np - приведенная толщина сечения, м.

В итоге получаем J_b=47,83 дБ < Jb_HOp_M⁼50 дБ; [ 3 ] (табл. 11.17) Индекс приведенного ударного шума под перекрытием без звукоизоляционного слоя с полом из линолеума:

J_y=J_y0 - dJ_y=80-16=64 дБ< 67дБ [ 3 ] (табл. 11.10-11.17) где J_yo - индекс приведенного уровня ударного шума для плиты перекрытия, дБ;           d.L — поплавка. иБ. принимая в зависимости от покрытия пола.

4.   Инженерное оборудование объекта и внешние сети.

Теплоснабжение жилого дома осуществляется согласно техусловий: а) от наружных тепловых сетей или б) от электро бойлерной, расположенной в подвале, тогда горячее водоснабжение по закрытой схеме через водоподогреватель.

Система отопления жилого дома и офисов однотрубная с нижней разводкой. В качестве отопительных приборов приняты радиаторы. Для учета тепловой энергии в узле управления предусмотрены узлы учета тепловой энергии для жилого дома и офисов.