Машиностроение \ Детали машин

Детали машин. Разработка и оформление конструкторской документации курсового проекта: Учебное пособие, страница 7

            Кроме того, при больших (из рекомендованного интервала) значениях Ybd диаметр планетарной передачи будет сравнительно малым, а осевой размер – большим. В этих случаях подшипниковые опоры сателлитов чаще всего размещают в щеках водила. С уменьшением Ybd диаметр передачи растет, осевой размер уменьшается, появляется возможность размещения подшипников в расточках сателлитов. Выбор того или иного варианта конструкции определяется принятой концепцией построения редуктора.  Для быстроходной (см. схему 11 на рис.1.1) и тихоходной (схема 12) передач соосного двухпоточного редуктора целесообразно выполнять на компьютере проектировочные расчеты, выделяя из каждой ступени пару шестерня – колесо так, как показано на рис. 1.9. Параметры n1и T1 для ввода в компьютер применительно к каждой из передач пояснены на рис. 1.9. Значение коэффициента неравномерности распределения нагрузки по потокам рекомендуется принимать W = 1,1–1,2 [4].


1.6. Подготовка исходных данных для расчета червячных передач


            Параметры для расчета червячных передач определяют с учетом рекомендаций, изложенных в разделе 1.4. При этом особое внимание уделяют рациональному выбору материала венца червячного колеса и твердости поверхности витков червяка. Работоспособность передачи зависит также от способа получения заготовки для венца червячного колеса. Наиболее высокими механическими свойствами характеризуются заготовки, полученные при центробежном литье, меньшими при литье в кокиль. Самый дешевый способ – литье в песчано-земляную форму.

;

; ;

;                    

;  ;

;                       

                                    Рис. 1.7. К расчету на прочность зацеплений планетарной передачи 2k-h с

                            двухвенечным сателлитом (см. схему 9 на рис. 1.1): а – схема планетарной передачи;

                            б – схема для расчета зацепления a–g; в – схема для расчета зацепления f–b; для

                            передачи с одновенечным сателлитом (см. схему 8 на рис. 1.1)

;

;

;

;

; ;

;

;

; ;

;

;

;

                              Рис. 1.8. К расчету на прочность зацеплений планетарной передачи 3k (см. схему 10

                      на рис. 1.1): а – схема планетарной передачи; б – схема для расчета передачи f–e;

                      в – схема для расчета передачи g–b; г – схема для расчета передачи a–g

;

;

                                     Рис. 1.9. К расчету передач многопоточного cоосного редуктора (см. схемы

                          11, 12 на рис. 1.1): а – схема редуктора; б – схема для расчета тихоходной передачи;

                           в – схема для расчета быстроходной передачи                                                                                        11

1.7. Примеры расчета передач

          П р и м е ч а н и е 1. Полужирным шрифтом выделен более рациональный вариант конструкции. Если расчетная величина КПД передачи оказалась, как в данном примере, меньше принятого ранее значения 0,8, то необходимо увеличить вращающий момент при расчете ременной передачи (см. табл. 3.1).

 

П р и м е ч а н и е 2. В процессе компоновки данного привода возникла необходимость в увеличении длины ремня до большего стандартного значения, равного 1250 мм (см. приложение 4).

П р и м е ч а н и е 3. Работоспособность передачи ограничена изгибной выносливостью зубьев. Целесообразно уменьшить число зубьев колес и увеличить модуль. В процессе компоновки передач редуктора возникла также необходимость в увеличении межосевого расстояния до 140 мм.

П р и м е ч а н и е 4. В данном примере межосевые расстояния при расчете червячной и зубчатой передачи  выбраны из стандартного ряда межосевых расстояний по ГОСТ 2185-66:

1-й ряд: 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 315; 400 …

2-й ряд: 71; 90; 112; 140; 180; 224; 280; 355; 450; 560; 710 …

Скачать файл