№ пп. |
Что определяется |
Как определяется |
Результат |
1 |
2 |
3 |
4 |
1. |
Напряжения сжатия в составляющих элементах, кН/см2 |
|
0,306 |
2. |
Обобщенная жесткость связей сдвига (nс=8), кН/см |
|
1232,0 |
3. |
Деформативность связей сдвига принятой жесткости, см |
|
0.083 |
4. |
Смещение составляющих элементов в стержне-пакете, см |
|
0.421 |
5. |
Смещение составляющих элементов в составном стержне (nc=8), см |
|
0.069 |
6. |
Параметр mw1 |
|
1,0 |
8. |
Коэффициент приведения kw2 |
|
0.857 |
9. |
Параметр mI |
|
3,0 |
10. |
Коэффициент приведения kI |
|
0.67 |
11. |
Гибкость составного стержня |
|
120,746 |
12. |
Критическая сила |
|
238,798 |
13. |
Коэффициент влияния деформационных приращений |
|
0,308 |
14. |
Изгибающий момент с учетом деформационных приращений |
|
3878,995 |
15. |
I предельное состояние. Прочность нормальных сечений |
|
1,362 |
16. |
I предельное состояние. Прочность средств соединения |
|
119,287 |
3.5.3. Расстановка нагельных пластин
Расчетные координаты
связей сдвига: ,
Расстояние между
пластинами: .
Расстояние от первой
связи до торца колонны в месте заделки примем .
Результаты сведены в таблицу 12.
Таблица 12
№ связей |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Xk+1 |
0 |
39,9 |
80,5 |
122,4 |
166,7 |
215,0 |
270,1 |
339,3 |
500,0 |
Sk,k+1 |
9,0 |
39,9 |
40,6 |
41,9 |
44,3 |
48,3 |
55,1 |
69,2 |
160,7 |
3.6. Проектирование базы колонны
3.6.1. Конструктивный расчет анкерных болтов
Примем диаметр
нагельных болтов d=20 мм. Определим минимально
допустимое расстояние до края колонны:
.
Следовательно, получим необходимые для расчета
геометрические параметры:
;
;
.
Усилие растяжения в анкерных болтах определим для
двух сочетаний нагрузок:
– постоянная + снеговая + ветровая:
,
;
;
;
–
постоянная + ветровая: ,
;
;
.
Требуемая площадь поперечного сечения анкерных болтов:
.
Принимаем 2Æ20
мм А-I:
Рис. 10 Составная деревянная
колонна
3.6.2. Конструктивный расчет башмака колонны
Расчет нагельных болтов.
Количество болтовых
нагелей, необходимых для закрепления металлических накладок к стволу колонны: ,
.
Принимаем 3Æ16 мм.
Расчет листовых накладок.
Требуемая площадь
сечения накладок: .
Принимаем накладку bн*tн=8*0.5см, .
Расчет монтажных столиков.
Расчет монтажного столика
в плане определим из условия размещения шайбы под анкерные болты диаметром 20мм:
. Принимаем монтажный столик размером 80*80мм.
Напряжения смятия,
возникающие по плоскости контакта между шайбами и монтажным столиком под действием
анкерных усилий: .
Изгибающий момент для
единичной полосы монтажного столика при b/a=8/87=1.0: .
Требуемая толщина
монтажного столика: .
Принимаем tст=10 мм.
3.6.3. Прочность контактных сопряжений по обрезу фундамента
Максимальные
напряжения сжатия по обрезу фундамента: ,
где .
Фундаменты выполним из
бетона В20 с расчетным сопротивлением местному смятию при Аф/Ак=2:
.
Проверка прочности: .
Таким образом, прочность контактного сопряжения древесины и бетона по обрезу фундамента обеспечена.
Библиографический список
1. СНиП II-25-80 «Деревянные конструкции» - М.: Стойиздат, 1982.
2. СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» - М.: Изд. ЦНИТА, 1985.
3. СНиП II-23-81 «Металлические конструкции» - М.: Стойиздат, 1982.
4. Методические указания к курсовому проекту по конструкциям из дерева и пластмасс «Несущие деревянные конструкции с соединениями на нагельных коннекторах» - Киров: ВГУ, 2000 г.
5. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СниП II-25-80) – М.: Стройиздат, 1986.
6. «Конструкции из дерева и пластмасс» - М.: Стройиздат, 1986.
7. «Металлические конструкции», под ред. Ю.И. Кудишина – М.: издат.центр «Академия», 2006.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.