где x=0.6 – коэффициент, учитывающий деформационные приращения изгибающих моментов.
Высота опорной
диафрагмы: .
По конструктивным
требованиям: .
Принимаем расчетную
высоту диафрагмы hт=24,0 см (геометрический размер
диафрагмы равен 24,5 см, с учетом зазора между элементами, определяемого
толщиной нагельной пластины tнп=0.5см).
В итоге получим
момент, образуемый за счет эксцентричного сжатия панели верхнего пояса: .
Рис. 4 Компоновочная схема верхнего пояса
Суммарная сдвигающая
сила на полудлине плоскости соединения панели верхнего пояса как стержня целого
сечения ():
– от поперечной
нагрузки q: ;
– от изгибающих моментов
Me, с учетом нагружения через
диафрагмы: .
Расчетное количество
связей сдвига, необходимое для восприятия сдвигающих сил на полудлине стержня
(с учетом их деформационных приращений, x=0.6): .
Количество связей сдвига, подлежащих установке (с учетом работы опорных диафрагм, перекрывающих плоскость сплачивания):
,
где kдq=0.833 – коэффициент, учитывающий работу опорных диафрагм при изгибе распределенными нагрузками.
Проверочный расчет принятых конструктивных параметров приведен в таблице 6.
Таблица 6
№ пп. |
Что определяется |
Как определяется |
Результат |
1 |
2 |
3 |
4 |
1. |
Напряжения сжатия в составных элементах, кН/см2 |
|
0.875 |
2. |
Жесткость средств соединения на полудлине шва (nс=14), кН/см |
|
2156,0 |
3. |
Деформативность соединения по шву, см |
|
0.17 |
4. |
Взаимное смещение элементов (nс=0), см |
|
1,272 |
5. |
Взаимное смещение элементов (nc=14), см |
|
0.15 |
6. |
Параметр mw2 |
|
1 |
7. |
Коэффициент влияния податливости kw2 |
|
0,894 |
8. |
Параметр mI |
|
3 |
9. |
Коэффициент влияния податливости связей kI |
|
0.739 |
10. |
Радиус инерции поперечного сечения |
|
8,684 |
11. |
Гибкость стержня составного сечения |
|
41,301 |
12. |
Критическая сила |
|
1615,861 |
13. |
Коэффициент деформационных приращений |
|
0,668 |
14. |
Изгибающий момент с учетом деформационных приращений |
|
2189,616 |
15. |
I предельное состояние. Прочность нормальных сечений |
|
1,56 |
16. |
I предельное состояние. Прочность средств соединения |
|
161,005 |
Расчетные
координаты связей сдвига: .
Расстояние
между нагельными пластинами: .
; общее количество связей по всей длине
панели верхнего пояса
.
Расстояние от первой
связи до торцов стержня .
Результаты сведены в таблицу 7.
Таблица 7
№ связи |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Xk+1 |
0.0 |
10,4 |
20,9 |
31,6 |
42,5 |
53,9 |
65,9 |
78,8 |
93,0 |
109,4 |
S1,k+1 |
9.0 |
10,4 |
10,5 |
10,7 |
10,9 |
11,4 |
12,0 |
12,9 |
14,2 |
16,4 |
№ связи |
11 |
12 |
||||||||
Xk+1 |
130,3 |
179,4 |
||||||||
S1,k+1 |
20,9 |
49,1 |
2.4. Расчет нижнего пояса фермы
Нижний пояс выполним из проката уголкового профиля по ГОСТ 8509-72, сталь марки ВСт3пс по ГОСТ 10705-80*.
Учитывая значительную разницу в величине усилий в отдельных панелях нижнего пояса, определим сечение каждой из них.
Элементы 1-6, 8-5. Расчетное усилие N=503,00 кН.
Требуемая площадь
сечения: .
-
коэффициент надежности по назначению,
-
расчетное сопротивление стали по пределу текучести,
-
коэффициент условий работы.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.