, где
gs6 – коэффициент, учитывающий условия работы высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, равный h = 1,15 (для каната К–7), согласно [1].
Принимаем 8 канатов Æ15 класса К – 7 с Asp = 11,328 см2 по [4, прил. III, табл. 1].
Напрягаемая арматура окаймлена хомутами, выполненными в виде встречно поставленных П-образных сеток. Продольная арматура сеток из проволоки ВрI(6 Æ5 ВрIс As = 1,18 см2).
Сечение нижнего пояса: А = b· h = 28 · 34 = 952 см2
Суммарный процент армирования:
Приведенная площадь поперечного сечения без учет ненапрягаемой арматуры:
Аred = A + aAsp= 28 · 34 + 5,54 · 11,328 = 1014,74 см2, где
–
отношение модулей упругости арматуры и бетона (для канатов К–7).
3.2.3. Потери предварительного напряжения арматуры и усилия обжатия.
Величина начального предварительного напряжения арматуры (без учета потерь):
ssp = 0,95Rs,ser= 0,95·1295 = 1230 МПа
Принимаем ssp= 1200 МПа.
При натяжении арматуры механическим способом на упоры стенда должны выполняться условия, согласно [1, п. 1.23]:
ssp + 0,05ssp = 1200+0,05·1200 = 1260 МПа £ Rs,ser = 1295 (МПа)
ssp - 0,05ssp = 1200 – 0,05·1200 = 1140 МПа ³ 0,3Rs,ser = 0,3·1295 = 388,5 МПа
ПЕРВЫЕ ПОТЕРИ [1, табл. 5]:
1. от релаксации
напряжений проволочной арматуры при механическом способе натяжения: 
.
2. от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при D t = 65°С) для бетонов класса В40: s2 = 1,25·Dt = 1,25·65 = 81,25 МПа.
3. от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств:
, где
Dl= 1,25+0,15d= 1,25+0,15·15 = 3,5 мм – смещение стержней в инвентарных зажимах;
l= 19 м – длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров).
4. s4 = 0 – трение арматуры при ее натяжении отсутствует;
5. s5 = 0 – натяжение производится на упоры стенда;
6. от быстронатекающей ползучести бетона.
Предварительно находим напряжение и усилие обжатия с учетом первых пяти потерь:
ssp1 = ssp - s1 - s2 - s3= 1200 – 124,663 – 81,25 – 33,158 = 960,959 МПа,
P1 = ssp1 · Asp= 960,959 · 11,328 = 10885,742 кН.
Напряжение в бетоне при обжатии на уровне центра тяжести напрягаемой армаиуры:
Передаточная прочность бетона:
Rbp = 0,7B= 0,7 · 40 = 28 МПа > 0,5В = 20 МПа,
a = 0,25 + 0,025Rbp = 0,25 + 0,025 · 28 = 0,95 > 0,8
Принимаем a = 0,8.
Так как 
Первые потери: slos1 = s1 + s2 + s3 + s6= 124,633 + 81,25 + 33,158 + 13,026 = 252,067 МПа.
Усилие обжатия с учетом всех первых потерь:
P1 = (ssp - slos1) Asp= (1200 – 252,067)· 11,328 = 1073,818 кН
ВТОРЫЕ ПОТЕРИ [1, табл. 5]:
7. от усадки бетона s7 = 40 МПа;
8. от ползучести бетона s8.
Так как потери от быстронатекающей ползучести s6 не велики, то для определения s8 перерасчет сжимающих напряжений в бетоне от обжатия не производится:
Вторые потери: slos2 = s7 + s8 = 40 + 48,849 = 88,849 МПа;
Полные потери: slos = slos1 + slos2 = 252,067 + 88,849 = 340,916 МПа.
Усилие обжатия с учетом полных потерь:
P2 = (ssp - slos) Asp = (1200 – 340,916) · 11,328 = 973,17 кН.
3.2.4. Расчет по образованию и раскрытию трещин:
Для конструкций 3-й категории трещиностойкости расчет ведется на действие нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке gf = 1 по [1, табл. 3], что соответствует нормативным нагрузкам: Nn = 1054,30 кН и Nnl = 915,50 кН.
Dgsp = 0,1 – #G0коэффициент, при механическом способе натяжения арматуры [1, п. 1.27].
#G0Предварительное
напряжение в арматуре вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения
арматуры Dgsp , определяемым по
[1, ф. 6]: 
#G0Знак "минус" принимается при благоприятном влиянии предварительного напряжения (т.е. на данной стадии работы конструкции или на рассматриваемом участке элемента предварительное напряжение не снижает несущую способность, не способствует образованию трещин и т.п.), согласно [1, п. 1.27].
Усилие предварительного обжатия с учетом полных потерь:
Р = Asp (ssp - slos)gsp = 11,328 · (1200 – 340,916) · 0,9 = 875,853 кН.
Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин по [1, форм. 123]:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.