Конструктивный расчёт фермы. Расчеты от верхнего пояса до опорного узла, страница 8

j -коэф. продольного изгиба по табл.72 СНиП [3] в зависимости от l и R _Y, по инте-

рполяции,

здесь l =l ₀/r,

где

r =0,289·t =0,289·8 =2,3мм;

l ₀= m∙l = 1·250 =250мм, здесь m =1 -согласно табл.11 СНиП [3]; l =250 мм -длина

планки между точками закрепления, см. рис.4.6.;

l =250/2,3 =109;

j =0,493;

.

Прочность планок опорного раскоса из условия устойчивости обеспечена.

Проверка прочности опорного раскоса

Опорный раскос ослаблен 4 болтами Ø12мм.

Проверку прочности на сжатие производим по формуле (5) п.4.2. СНиП [2]: 

N/F_HT ≤ R _C,

где

R _C =1400 Н/см ² -расчётное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон по

табл.3 п.п.1.б СНиП [2], при коэф. условий работы m _T =1, m _B =1 -по п.3.2., СНиП [2];

F_HT =h _OP ·b _OP - 2·d·h _ОР =12,5·12,5-2·1,2·12,5 =126,3 см ² -пощадь сечения нетто

учитывающая ослабления на участке длинной 200мм;

s =25839/126,3 =205 Н/см ² << R _C =1400 Н/см ² .

Прочность опорного раскоса на сжатие обеспечена.

Проверка прочности опорного раскоса из условия устойчивости по формуле (6) п.4.2. СНиП [2]:

N/(j · F_РАСЧ) ≤ R _C,

где

R _C =1400 Н/см ² -расчётное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон по

табл.3 п.п.1.б СНиП [2], при коэф. условий работы m _T =1, m _B =1 -по п.3.2., СНиП [2];

F_РАСЧ =F _БР =h _OP ·b _OP =156,3 см ² -т.к. площадь ослаблений

F _ОСЛ =2·d·h _ОР =2·1,2·12,5 =30 см ²< 0,25·F _БР =0,25·h _OP ·b _OP =0,25·156,3 см ², учитываем

ослабления на участке длинной 200мм;

s =25839/126,3 =205 Н/см ² << R _C =1400 Н/см ² .

Прочность опорного раскоса из условия устойчивости обеспечена.

4.3.8.  Расчёт узла 2(11)

Узел приведён на рис.4.7.

Стойка 1(19) крепится к верхней панели фермы 2(18) деревынными накладками с обоих сторон. Накладки крепяться 2-мя болтами Ø12мм к стойке и 2-мя болтами Ø12мм к верх-ней панели.

Принимаем сечение накладки 100´75 мм.

Проверка прочности стойки из условия смятия торцевой поверхности по формуле (52) п.5.1. СНиП [2] :

N /F _CM ≤ R _CM ,

где

F _CM =10·12,5/соsa =126см ² -площадь площадки опирания стойки,

здесь a =arctg0,1 =5,71059;

N  =-3790 Н -расчётное усилие в стойке;

R _CM =1300 Н/см ² -расчётное сопротивление смятия вдоль волокон по табл.3 п.п.1.б)

СНиП [2] с умножением на коэф. условий работы m _T =1, m _B =1 -по п.3.2., СНиП [2];

3790/126 =30,1 Н/см ² << R _CM =1300 Н/см ².

Прочность стойки из условия смятия торцевой поверхности обеспечена.

Проверка прочности панели верхнего пояса из условия смятия боковой поверхности по формуле (52) п.5.1. СНиП [2] :

N /F _CM ≤ R _CM,a ,

где

F _CM =10·12,5/соsa =126см ² -площадь смятия боковой поверхности панели верхнего

пояса, здесь a =arctg0,1 =5,71059;

N  =-3790 Н -расчётное усилие в стойке;

R _CM,a -расчётное сопротивление смятию под углом a определяем по формуле:

,

здесь

R _CM =1400 Н/см ² -расчётное сопротивление смятия вдоль волокон по табл.3 п.п.1.б)

СНиП [2] с умножением на коэф. условий работы m _T =1, m _B =1 -по п.3.2., СНиП [2];

R _CM,90 =180 Н/см ² -расчётное сопротивление смятия поперёк волокон по табл.3 

СНиП [2] с умножением на коэф. условий работы m _T =1, m _B =1 -по п.3.2., СНиП [2];

a =arctg0,1 =5,71059;

;

3790/126 =30,1 Н/см ² << R _CM =1391 Н/см ².

Прочность панели верхнего пояса из условия смятия боковой поверхности обеспечена.

4.3.9.  Расчёт опорного узла (узел 1(10))

Узел приведён на рис.4.8.

Узел осуществляем в виде сварного из стальных листов башмака. Опорный раскос упирается в ребристую плиту, приваренную к щёкам башмака, нижний крепится к щёкам башмака сварными швами, опорная стойка упирается в опорную плиту и крепится болтом к щекам башмака.

Принимаем:

сталь класса С235;

класс болтов 4.6, класс точности болтового соединения В.

Расчёт сварного башмака

Ребристая плита размером 165´85 мм из условия частичного опирания торцевой поверхности опорного раскоса.

Проверка прочности опорного раскоса из условия смятия торцевой поверхности по формуле (52) п.5.1. СНиП [2] :

N /F _CM ≤ R _CM ,

где