=1,2х1,375х1х(241,68 /180000)20(3,5-100х0,015) іv12 =0,204 мм.
acrc1= acrc1`- acrc2`+ acrc2 = 0,225
С учетом влиянияжесткости узлов раскрытие трещин у наиболее растянутых граней будет в два раза больше acrc1= 2х0,225=0,450 мм >[0,4], а acrc2=2х0,204=0,408 мм>[0,3].
Проверка не проходит увеличиваем диаметр арматуры 4 ш 14 A-III As= 6,16 см2.
Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин:
Ncrc=Rbtn(A+2AsEs/Eb)=1,95х10-1(20х15+2х6,16х180000/31000)=72,45 кН<1,15Nn= =1,15х109,24=125,63 кН, где 1,15 – коэффициент, учитывающий снижение трещиностойкости вследствии жесткости узлов фермы.
Так как условие трещиностойкости сечения не соблюдается необходим расчет по раскрытию трещин.
Расчет по раскрытию трещин.
Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки при γsp=1
σs=Nn /As=109,24 х10/6,16=177,33 МПа
Приращение напряжений в растянутой арматуре от длительной нагрузки при γsp=1
σs=Nnl/As=93,66 х10/6,16=152,05 МПа
Коэффициент армирования μ=As/Ab=6,16/300=0,021
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки на уровне оси нижнего пояса
acrc1`=δφlη(σs /Es)20(3,5-100μ) ³?d=
=1,2х1х1х(177,33 /180000)20(3,5-100х0,021) іv14 =0,079 мм.
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия длительной нагрузки на уровне оси нижнего пояса
acrc2`=δφlη(σs /Es)20(3,5-100μ) ³?d=
=1,2х1х1х(152,05 /180000)20(3,5-100х0,021) іv14 =0,068мм.
jl=1,6-15 μ=1,6-15х0,021=1,285
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия длительной нагрузки на уровне оси нижнего пояса
acrc2=δφlη(σs /Es)20(3,5-100μ) ³?d=
=1,2х1,285х1х(177,33/180000)20(3,5-100х0,021) іv14 =0,103 мм.
acrc1= acrc1`- acrc2`+ acrc2 = 0,114
С учетом влиянияжесткости узлов раскрытие трещин у наиболее растянутых граней будет в два раза больше acrc1= 2х0,114=0,228 мм <[0,4], а acrc2=2х0,103=0,206 мм<[0,3].
Расчет опорного узла.
Расчет опорного узла выполняем для обеспечения прочности на изгиб наклонного сечения с проекцией c0=lуз-lоп=123-35=88 см.
Рис.
В растянутой зоне этого сечения сечения работает слабо заанкерованная напрягаемая арматура (в нашем случае – канаты), воспринимающая усилие Nхр=RsAsplоп/lр, где lр – длина зоны передачи напряжений.
lр=((ωр σsp/Rbp)+λp)d=((1х1180/24,5)+25)х15=1097 мм.
Здесь ωр и λp– коэффициенты по табл. 28 [1] канатов ш 15 К-7 1400, на место σspподставлено Rs поскольку мы ведем расчет прочности и Rs=1180 МПа> σsp=1200-234,28= =965,72 МПа.
Тогда Nхр=1180х10-1х15,566х35/109,7=585,99 кН. Дополнительно к этой арматуре рекомендуется устанавливать ненапрягаемую, обеспечивающую усилие
Nхр=(0,1ч0,15) RsAsp (от полного усилия в напрягаемой арматуре)
0,15х1180х15,565/365=7,548 см2. Принимаем 4 ш 16 A-III As= 8,04 см2.
Тогда Ns=365х10-1х8,04=293,46 кН, а высота сжатой зоны в конце сечения
x= (Nхр+ Ns)/(Rbb)=(585,99+293,46)/0,9х19,5х10-1х20=100,22 см.
Плечо внутренней пара z=hуз-0,5(hнп+x)=88-0,5х(30+100,22)=153,11 см, а момент, воспринимаемый наклонным сечением без поперечной арматуры, Mu=(Nхр+ Ns)z= =(585,99+293,46)153,11=134653 кН.см=1346,53 кН.м.
Опорная реакция фермы Q=NН1tgα, где NН1 – усилие в премыкающей к узлу крайней панели нижнего пояса, α – угол наклона оси крайней панели верхнего пояса к оси нижнего. Q=1352,11х1548/2900=721,75 кН приложена на 170 мм от торца фермы.
Тогда внешний момент M=Q(lуз-0,17)= 721,75х(123-17)=76505,18 кН.см=765,05 кН.м.
M= 765,05 кН.м<Mu=1346 кН.м. Поперечная арматура по расчету не требуется, принимаем конструктивно ш 8 A-III с шагом s=100 мм.
Литература:
1. СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции»
2. СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия»
3. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительногонапряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84*)
4. Методические указания к проектированию. Редько Ю.М. Электронный вариант.
5. Железобетонные конструкции. Общий курс. В.Н.Байков Э.Е.Сигалов.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.