Расчет тепловой схемы ТЭЦ с турбиной Т-175/210-130. Тепловой расчет деаэраторной колонки ДП-1000, страница 7

h_пг=3486 кДж/кг – энтальпия свежего пара;

D_пр=3.2 кг/с – расход продувочной воды;

h_пр=1633.4 кДж/кг – энтальпия продувочной воды;

Q_пг=213.15×(3486-1003.1)+3.2×(1633.4-1003.1)/1000=531.25 МВт.

Коэффициент полезного действия трубопроводов:

                                 h_тр=Q_ту/Q_пг                                                         (1.44)

                                              h_тр=531.25/527.84=0.975.

Коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству электроэнергии:

                                               h_э.с.=h_э.ту×h_тр×h_пг ,                                              (1.45)

где h_пг=0.925 – к.п.д. парогенератора;

                                               h_э.с=0.89×0.975×0.925=0.805.

Коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству и отпуску тепловой энергии:

                                                h_ст=h_т×h_тр ×h_пг ,                                                (1.46)

где h_т=0.995 к.п.д. отопительной установки;

                                               h_ст=0.995×0.975×0.925=0.897  

Удельный расход условного топлива на производство электроэнергии:

                                               b_э.у=123/h_э.с                                                      (1.47)        

                                               b_э.у=123/0.805=152.79 г/кВт·ч.       

Удельный расход условного топлива на производство и отпуск тепловой энергии:  

                                                                                                      (1.48)

                                                 b_т=34.1/0.897=38 кг/ ГДж.

1.3 Выбор основного и вспомогательного оборудования

По данным расчёта принципиальной тепловой схемы осуществляем выбор основного и вспомогательного оборудования.

     1.3.1 Выбор котлов

Осуществляется по максимальному расходу пара на турбину с учетом    потерь       на продувку и потерь при транспортировке пара в паропроводе,         а так же по      давлению свежего пара. Поэтому, исходя из всего выше сказанного по таблице, выбираем для ТЭЦ три котла (два рабочих + один котёл резервный)  марки :ТГМ-84Б производительностью 420 т/ч каждый с температурой острого пара   t_ПЕ =555⁰С . Данный выбор уместен прежде всего для надежности работы основного оборудования ТЭЦ и более целесообразен для  ТЭЦ с поперечной связью.

1.3.2 Выбор теплообменников

Выбор теплообменников заключается в расчёте поверхности нагрева F, м². ПВД и ПНД поверхностного типа, деаэраторы смешивающие.

1.3.2.1 Выбор подогревателей высокого давления

Расчет достаточно провести для одного подогревателя, например,  для ПВД-3.

Поверхность нагрева определяется по формуле:

                                    ,                                                           (1.49)

где

Q – тепловая мощность подогревателя (кВт);

 k – коэффициент теплопередачи;

Dt – средний логарифмический температурный напор.

Расчет осуществим, разбивая подогреватель на три части: охладитель пара, собственно подогреватель и охладитель дренажа.

Определим тепловую мощность охладителя пара:  

Q_ОП= D_П3·(h₃-h_Н3) ,                                                          (1.50)

где

 D_П1=11.78 кг/с – расход отборного пара на подогреватель ;

      h₃=2984.3 кДж/кг – энтальпия отборного пара перед подогревателем;

 h_Н3=2788 кДж/кг - энтальпия насыщения отборного пара.

Q_ОП = 11.78 ·(2984.3 - 2788)= 2312.41кВт;

Определим тепловую мощность собственно подогревателя:   

Q_СП = D_П3 ·r,                                                                  (1.51)

где r=1963.9кДж/кг – теплота парообразования;

                                      Q_СП = 11.78 ·1963.9=21125.07 кВт.

Определим тепловую мощность охладителя дренажа:  

Q_ОД= D_П3 ·( h_Н.В – h_ДР3)+(D_П1+D_П2)×(h_ДР2 – h_ДР3),                                         (1.52)

     где

h_ДР2= 863.77 кДж/кг – энтальпия конденсата греющего пара после П2.

     h_Н.В=824.08 кДж/кг-энтальпия насыщения воды при давлении в данном отборе.

D_П1+D_П2=15 кг/с – расход дренажа из П2;

h_ДР3= 732.19 – энтальпия дренажа на выходе из П3.                           

                      Q_ОД= 11.78 ·( 824.08–732.19)+15×(863.77–732.19)=3056.17 кВт.