Расчет тепловой схемы ТЭЦ с турбиной Т-175/210-130. Тепловой расчет деаэраторной колонки ДП-1000, страница 2

h'_пр=667.1 кДж/кг – энтальпия продувочной воды на выходе из расширителя I ступени при давлении насыщения P'­_п=0.59 МПа;

h'_п= 2755.3 кДж/кг – энтальпия пара на выходе из расширителя I ступени при давлении насыщения P'­_п=0.59 МПа;

h_р=0.99 – к.п.д. учитывающий потери тепла в расширителе.

                               кг/с. 

Расход продувочной воды, выходящей из расширителя I ступени:

                              D'_пр=D_пр-D'_п                                                                         (1.6)

                              D'_пр=3.2-1.454= 1.743 кг/с.

Пар из расширителя поступает в деаэратор питательной воды (ДПВ), а продувочная вода – в расширитель непрерывной продувки II ступени , где  повторно сепарируется. Из уравнения теплового ба­ланса расширителя II ступени определяем выход  пара из расширителя:

                         ,                                                      (1.7)

     где                           

 кДж/кг – энтальпия пара на выходе из расширителя II ступени при давлении насыщения МПа;

437.25 кДж/кг – энтальпия продувочной воды на выходе из расширителя II ступени.

                                    кг/с.

Расход продувочной воды, выходящей из расширителя II ступени:

                                                                                                (1.8)

                                     кг/с.

Определяем расход добавочной воды:                                                                                                                                                          

D_дв=D_ут+D''_пр                                                                     (1.9)

                                D_дв=3.15+1.562=4.712 кг/с.

1.1.5   Определение расхода пара на теплофикацию

Схема движения рабочих сред в сетевых подогревателях представлена на рисунке 1.2.

             

Рисунок 1.2 - Схема движения пара и воды в сетевых подогревателях.

По графику температуры сетевой воды определяем температуру прямой t_пс=94°С и обратной t_ос=52°С сетевой воды. Принимаем распределение подогрева сетевой воды: в нижнем сетевом подогревателе 52%, в верхнем сетевом подогревателе 48% от общего подогрева. Тогда температура сетевой воды после нижнего сетевого подогревателя:

                                 t_нс=(t_вс-t_ос)×0.52+t_ос                                                         (1.10)

                                  t_нс=(94-52)×0.52+52=73.84 °С.

Принимаем недогрев сетевой воды в нижнем подогревателе Q_нс=1.7 °С, в верхнем подогревателе Q_вс=1.5 °С, тогда температура насыщения в верхнем подогревателе будет равна:

                               t_нв=t_вс+Q_вс                                                                      (1.11)      

                                   t_нв=94+1.7=95.7 °C.

Температура насыщения в нижнем подогревателе будет равна:

                                   t_нн=t_нс+Q_нс                                                                                                    (1.12)       

                                   t_нн=73.84+1.5=75.34 °C.

По таблице воды и водяного пара определяем давления греющего пара в подогревателях:

p'_нс=0.0388 МПа – давление греющего пара в нижнем подогревателе НС;

p'_вс=0.0869 МПа – давление греющего пара в верхнем подогревателе ВС;

По таблице воды и водяного пара определяем энтальпии воды прямой, обратной и  после НС:

Определим расход сетевой воды :

                                G_св=,                                                            (1.13)

где

Q_т=320 МВт – тепловая нагрузка турбины.

h_ос=218.2 кДж/кг – энтальпия обратной сетевой воды (на входе в НС) при давлении p=0.588 МПа;

h_вс=394.12 кДж/кг – энтальпия прямой сетевой воды (на выходе из ВС) при давлении p=0.49 МПа.

                                    =кг/с.

Тепловой баланс нижнего сетевого подогревателя:                                           

                                        ,                          (1.14)

где

- расход пара в нижнем сетевом подогревателе;

h'_нс=2446.9 кДж/кг– энтальпия пара (из седьмого отбора) на входе в подогреватель;