Расчет одного из четырех энергоблоков мощностью 160 МВт, страница 8

r = 2086,48 кДж/кг – удельная теплота парообразования при давлении насыщения в подогревателе;

h_н = 614,457 кДж/кг – энтальпия конденсата греющего пара при давлении насыщения в подогревателе;

h_др = 525,4 кДж/кг – энтальпия конденсата греющего пара на выходе из подогревателя;

k_оп = 3,5 кДж/кг – коэффициент теплопроводности охладителя пара;

k_сп = 3,5 кДж/кг – коэффициент теплопроводности собственно подогревателя;

k_од = 3,5 кДж/кг – коэффициент теплопроводности охладителя дренажа;

Dt_боп = t_п - t``_в – большая температурная разность охладителя пара;

t_п = 304 °С – температура пара на входе в подогреватель;

t``_в = 141 °С – температура воды на выходе из подогревателя;

Dt_моп = t``<sub>оп</sub> - t``_сп – меньшая температурная разность охладителя пара;

t``_оп = 167 °С – температура пара на входе в собственно подогреватель;

t``_сп = 137 °С – температура воды на выходе из собственно подогревателя;

Dt_бсп = t_н - t`_сп – большая температурная разность собственно подогревателя;

t_н = 145,57 °С – температура насыщения в подогревателе;

t`_сп = 128 °С – температура воды на входе в собственно подогреватель;

Dt_мсп = t_н - t``_сп – меньшая температурная разность охладителя пара;

Dt_бод = t_п + t`_сп – большая температурная разность охладителя дренажа;

Dt_мод = t``_од + t`_в – меньшая температурная разность охладителя пара;

t``_од = 124 °С – температура конденсата греющего пара на выходе из подогревателя;

t`_в = 117 °С – температура воды на входе в подогреватель.

Подставляя все численные значения выше перечисленных величин в формулу (2.6) получим следующие результаты:

F_пвд = 18,35 + 295,068 + 24,53 = 337,943 м²

        Исходя из полученной площади выбираем группу ПНД:

   П5 - ПН – 350-16-7;

   П6 - ПН – 350-16-7;

   П7 – ПН – 350-16-7;

   П8 - ПН– 350-16-7.

        Тепловая схема турбоустановки в значительной мере определяется схемой регенеративного подогрева питательной воды. Такой подогрев воды паром, частично отработавшим в турбине и отводимым от нее через регенеративные отборы к подогревателям, обеспечивает повышение термического КПД цикла и общей экономичности установки [6, с.215].

        В данном разделе был произведен расчет принципиальной тепловой схемы 160 МВт, были определены показатели тепловой экономичности, а также осуществлен выбор основного и вспомагательного теплообменного оборудования комплектующего турбоустановоку. В систему регенеративного подогрева питательной воды вошли подогреватели, деаэратор, некоторые вспомогательные теплообменники, а также перекачивающие насосы.

        Вопросы о более полном расчете и проектировании одного из вида оборудования приводятся в следующем разделе.

                2 Конструкторская часть

                2.1 Тепловой расчёт конденсатора

Конденсационные устройства предназначены для конденсации пара, отработавшего в паровых турбинах. В паротурбинных установках, как правило,  применяются конденсаторы поверхностного типа. Охлаждающая (циркуляционная) вода проходит через пучки трубок, расположенных в паровом пространстве конденсатора. Отработавший пар турбины, соприкасаясь с холодной поверхностью трубок, конденсируется, отдавая скрытую теплоту парообразования охлаждающей воде.

Для предварительного расчета примем следующие исходные данные,

часть которых были получены в результате расчета  тепловой схемы

заданного энергоблока.

D_к = 91.94 кг/с – номинальная паровая нагрузка конденсатора;

p_к = 4.8 кПа – давление пара в конденсаторе;

h_п  = 2559.9 кДж/кг – энтальпия отработавшего пара,

 поступающего в  конденсатор;

h_к  = 134.74  кДж/кг – энтальпия конденсата;

w_в = 1,823 м/с – скорость охлаждающей воды в трубках;

m = 63 – кратность циркуляции;

t₁ = 20 °C – температура охлаждающей воды на входе в конденсатор;

d₁ = 28 мм – наружный диаметр трубок;

d₂ = 26 мм – наружный диаметр трубок;

a_с = 0,85 – коэффициент характеризующий систему водоснабжения;

z = 2 – число ходов по воде;

a_м = 0,92 – коэффициент характеризующий материал из которого