Выбор принципиальной схемы ТЭЦ, электрических схем распределительных устройств всех напряжений, схемы питания собственных нужд, выбор электрических аппаратов и проводников, страница 18

  

Следовательно, ошиновки механически прочны.

Произведем выбор комплектного токопровода. От выводов генератора до фасадной стены главного корпуса токоведущие части выполнены комплектным пофазно-экранированным токопроводом. Выбираем по (9)    ТЭНЕ-10 на номинальное напряжение 10 кВ, номинальный ток 5000 А, ток электродинамической стойкости 250 кА, ток термической стойкости 100 кА, диаметр экранов 450 мм.

Проверим:

Произведем выбор числа и марки проводов в гибком токопроводе для присоединения генератора с ГРУ 10 кВ, при допустимой стреле провеса по габаритно-монтажным условиям h=2.5 м.

Выбираем сечение по экономической плотности тока  ((3) стр.233 табл.4.5)

Принимаем два несущих провода АС-500/64, тогда сечение алюминиевых проводов должно быть

Принимаем токопровод 2×АС-500/64+6×А-500 диаметром d = 160 мм, расстояние между фазами D = 3 м.

Проверяем по допустимому току:

Пучок гибких неизолированных проводов имеет большую поверхность охлаждения, поэтому проверка на термическую стойкость не производится.

Произведем проверку токопровода по условиям схлестывания:

Сила взаимодействия между фазами:

  

схлестывания не произойдет, так как b<bдоп

Проверяем гибкий токопровод по электродинамическому взаимодействию проводников одной фазы. Усилие на каждый провод:

таким образом, в токопроводе необходима установка внутрифазовых распорок на расстоянии не более 12.7 м друг от друга.

Выбор проводников в цепи трансформатора собственных нужд.

Произведем выбор ошиновки в цепи трансформатора собственных нужд: ошиновка в пределах распределительных устройств по экономической плотности тока не выбираются, поэтому выбор производится по допустимому току.

Принимаем шины прямоугольного сечения алюминиевые ((3) табл.П3.4) 1(25×3) мм², . С учетом поправочного коэффициента на температуру 0.94 (среднемесячная температура наиболее жаркого месяца +30 ºС) ((3) табл.П3.8). , что больше наибольшего тока

Произведем проверку ошиновки на термическую стойкость:

Тепловой импульс тока КЗ:

 

  минимальное сечение по условию термической стойкости

 

что больше выбранного сечения 1×75 мм². следовательно выбираем шины прямоугольного сечения алюминиевые ((3) табл.П3.4) 2(60×8) мм², . 

Следовательно, выбранные шины термически стойки

Произведем проверку ошиновки на механическую прочность. ошиновка от сборных шин до выключателя в ГРУ расположена по Рис.4.6а ((3) стр.225). Примем L = 2 м, а = 0.6 м; швеллеры шин соединены жестко только в местах крепления шин на изоляторах.

  

Следовательно, ошиновки механически не прочны

Следовательно, уменьшим  длину пролета между изоляторами L до 1м получим:

От стены ГРУ до выводов ТСН, установленного вблизи ГРУ, соединение выполняется также жестким алюминиевыми шинами прямоугольного сечения 2(60×8) мм², . 

Выбор проводников в цепях линий 10 кВ.

Вся ошиновка до реактора и за ним, а также в шкафах КРУ Выполнена прямоугольными алюминиевыми шинами.

 Наибольший ток в цепи сдвоенного реактора:

Принимаем шины прямоугольного сечения алюминиевые ((3) табл.П3.4) 2(120×10) мм², . С учетом поправочного коэффициента на температуру 0.94 (среднемесячная температура наиболее жаркого месяца +30 ºС) ((3) табл.П3.8). , что меньше наибольшего тока, следовательно берем шины коробчатого сечения 2(100×45×6) мм² сечением 2×1010 мм² при Iдоп = 3500 А , что больше наибольшего тока

Произведем проверку ошиновки на термическую стойкость:

Тепловой импульс тока КЗ:

 

  минимальное сечение по условию термической стойкости

 

что меньше выбранного сечения 2×1010  мм².

Следовательно, выбранные шины термически стойки

Произведем проверку ошиновки на механическую прочность. ошиновка от сборных шин до выключателя в ГРУ расположена по Рис.4.6а ((3) стр.225). Примем L = 2 м, а = 0.6 м; швеллеры шин соединены жестко только в местах крепления шин на изоляторах.

  

Следовательно, ошиновки механически не прочны