Расчет стационарных установок шахты, глубина горизонта которой равна 216 м, страница 5

Расчетная длина L_стр (м) струны каната определяется по формуле:

L_стр = ,                                                  (1.18)

где L_стр– расчетная длина струны каната, м;

Н_к – высота копра, м;

С_о – принятое превышение оси подъемной машины над отметкой ± 0,0;                                                                               С_о = 1 м;

R_шк – радиус шкива, принятый равным радиусу барабана, м;                                        R_шк = 2,5 м;

в_min– минимальное расстояние между осями машины и ствола (м), определяется по формуле:

в_min ≥ 0,6 ∙ Н_к + 3,5 + D_б,                                                        (1.19)

Откуда:     в_min ≥ 0,6 ∙ 42 + 3,5 + 5 = 33,7 м.

Подставив принятые значения в формулу (1.19) получим:

L_стр =

Полученное значение длины струны каната L_стр= 52 м меньше 65 м, что удовлетворяет требованиям ПБ:

 L_стр≤ 65 м (ПБ).

1.9.2. Расчет углов девиации

В соответствии с требованиями [2, стр. 13] при применении машины МПБ и расположении шкивов на одной горизонтальной оси проведем определение углов девиации.

Геометрические отношения для расчета углов девиации приняты по [2, стр. 13], а схема для расчета углов девиации изображена на рис. 1.1.

Наружное и внутреннее отклонение витков каната вдоль оси барабана определяется по формулам:

 

l_н = В_ст + 0,5 а – 0,5 S_шк – Z_тр ∙ t_нар,

l_в = 0,5 S_шк – 0,5 а – В_о,

где В_о – ширина барабана не занятая канатом, м;  определяется по формуле:

           В_о = В_ст - В_расч.

В формулах приняты следующие обозначения:

В_ст – стандартная ширина барабана, м;

а – расстояние между ребордами барабанов, м;                                                                  а = 0,015 м [2, стр. 10];

S_шк – расстояние между плоскостями копровых шкивов, принимаем S_шк 2250 мм допускаемое при Q_п = 9 ÷ 14, [2, стр. 14].

Определим ширину барабана не занятую канатом

В_о = 2,0 – 1,336 = 0,664 м.

Подставив принятые значения в формулу (1.20) получим:

l_н = 2,0 + 0,5 ∙ 0,015 – 0,5 ∙ 2,250 – 5 ∙ 0,056 = 0,6,                                 

l_в = 0,5 ∙ 2,250 – 0,5 ∙ 0,015 – 0,664 = 0,45 м.

Наружный угол девиации:

α_н = arctg ∙  ≤ 1˚30' (ПБ)                                                   (1.22)

Внутренний угол девиации:

α_вн = arctg ∙  ≤ 1˚30' (ПБ)                                                  (1.23)

Подставив принятые значения в формулу (1.22) и (1.23) получим:

α_н = arctg ∙  = arctg 0,0115 = 0˚39' < 1˚30',

α_вн = arctg ∙  = arctg 0,008 = 0˚24' < 1˚30'.

Вычисленные значения наружного угла девиации, α_н= 0˚39', и внутреннего угла девиации α_вн= 0˚24' удовлетворяют требованиям ПБ, так как их значение меньше предельного.

Рис. 1.1. Схема для расчета углов девиации.

 

1.9.3. Расчет угла наклона подъемного каната к горизонту.

Схема для расчета угла наклона каната к горизонту показана на рис. 1.2.

Рис. 1.2. Схема для расчета угла наклона каната к горизонту.

Угол наклона подъемного каната к горизонту φ (градус) определим по формуле:

φ = arctg ≤ 35 ÷ 60                                                    (1.24)

где С – превышение оси подъемной машины над отметкой ± 0,00 м;               С = 1м.

Подставив принятые значения в формулу (1.24) получим:

φ = arctg= arctg1,314 = 40˚50'

Вычисленный по формуле (1.24) угол наклона каната к горизонту                  φ = 40˚50' находится в допустимых интервалах значений от 35˚ до 60˚.

1.10. Определение обобщенных параметров

динамического режима.

Обобщенные параметры динамического режима, такие как коэффициент массивности μ, ориентировочное значение приведенной массы т_пр, степень статической неуравновешенности δ, константа эксплуатационного режима С и характеристика режима ρ, определяются расчетом, и они оценивают динамичность работы системы [2, стр. 15].

1.10.1. Ориентировочное значение приведенной массы.

Ориентировочное значение приведенной массы определяется по формуле: