Расчет стационарных установок шахты, глубина горизонта которой равна 216 м, страница 3

Подставив принятые значения в формулу (1.7) получим:

V_ср =

1.5.5. Максимальная скорость подъема.

Максимальную скорость подъема V_тах (м/с) определим по формуле:

V_тах = α_с ∙ V_ср,                                                                          (1.8)

где α_с– множитель скорости; отношение максимальной скорости к средней, при применяемых в настоящее время диаграммах скорости движения подъемных сосудов α_с = 1,15 ÷ 1,35. В проекте принимаем в качестве рационального значения множителя скорости α_с = 1,25 [2, стр. 10].

Подставив принятые значения в формулу (1.7) получим:

V_тах = 1,25 ∙ 2,6 = 3,3 м/с.

1.6. Расчет и выбор высоты копра.

1.6.1. Расчет высоты копра.

Расчет высоты копра Н_к (м) определим по формуле:

Н_к = h_б + h_пр.с + h_ск + h_пер + 0,75 ∙ R_шк,                                    (1.9)

где h_б– высота расположения приемного бункера угля над уровнем поверхности устья;                                                                       при определении высоты подъема примем h_б = 25 м;

h_пр.с – превышение кромки открытого сектора затвора скипа над кромкой бункера, равной по ПБ не менее 0,5 м;                                        принимаем значение h_пр.с = 0,5 м [2, стр. 5];

h_ск – высота скипа, м;                                                                            по технической характеристике скипа h_ск= 9,95 м;

h_пер– высота подъема сосуда, равная по ПТЭ для вновь проектируемых подъемов h_пер ≥ 3 м [2, стр. 5];                                                    принимаем h_пер= 3 м.

R_шк– радиус направляющего копрового скипа, м;                                                    в соответствии с рекомендациями [2, стр. 3] ориентировочно принимаем R_шк= 2 м.

Н_к = 25 + 0,5 + 9,95 + 3 + 0, 75 ∙ 2 = 39,95 ≈ 40 м.

1.6.2. Выбор высоты копра.

Выбор высоты копра в соответствии с таблицей 3 работы [2, стр. 24] примем равной 42 м.

Н_к = 42 м.

1.7. Расчет и выбор подъемного каната.

1.7.1. Определение длины отвеса каната.

Длину отвеса каната определим по формуле:

Н_о = Н_ш + h_з.к + Н_к,                                                                   (1.10)

Подставив принятые значения в формулу (1.10) получим:

Н_о = 216 + 25 + 42 = 283 м.

1.7.2. Определение массы концевого груза.

Масса концевого груза Q_о (кг) определяется по формуле:

Q_о = Q_п + Q_с,                                                                             (1.11)

Подставив принятые значения в формулу (1.11) получим:

Q_о = 8500 + 8460 = 16960 кг.

1.7.3. Определение линейной массы каната.

При длине отвеса до Н_о ≤ 600 м, подъемный канат рассчитываем на прочность по верхнему опасному сечению, то есть в точке схода с копрового шкива, при этом линейная масса р (кг/м) определяется по формуле [2, стр. 11]:

р =                                                                        (1.12)

где σ_вр– маркировочная группа каната (временное сопротивление разрыву проволок каната), мПа;                                                                       σ_вр = 1770 мПа;

m_пб – коэффициент запаса прочности каната по БП;                                           m_пб = 6,5 м – принята по таблице 4 приложения [2, стр. 24];

ρ_о – условная плотность каната, кг/м³;                                                                       ρ_о = 9680 кг/м³.

р =

1.7.4. Выбор подъемного каната.

Принимаем канат по ГОСТ-7668-80 с маркировочной группой 1770 мПа (180 кгс/мм²)типа ЛК-РО конструкции 6 × 36 (1 + 7 + 7/7 + 14)+ 10.с, диаметр каната d_к = 43 мм, имеющий суммарное разрывное усилие всех проволок каната:

m_ф = ,                                                             (1.13)

где m_ф – фактический запас прочности каната по.

Подставив принятые значения в формулу (1.13) получим:

m_ф = .

Вывод: полученное значение фактического запаса прочности m_ф= 6,79 удовлетворяет требованиям правил безопасности для грузовых подъемов m_пб= 6,5.

1.8. Выбор типоразмера подъемной машины.