Проектирование железобетонного однопутного моста под железную дорогу через суходол в Новосибирской области, страница 5

Площадь л.вл.	Формула	Численное значение
		20,48
		15,36
		6,4
		3,6
		-0.4
		1.6
		-1.6

Где = 12,8 м – расчетная длина пролета;

- площадь линии влияния.

2.2.2 Определение  нагрузок.

К постоянным нагрузкам относятся:

-нагрузка от собственного веса пролетного строения                                                  

                                                                                                                                 (4.38)

где -объем бетона всех блоков, ;

-удельный вес бетона, ;

- полная длина пролетного строения по прил. 1 [2];

                                        q₁= =50,01 кН/м

 -нагрузка от веса балласта, определяемая по формуле:

                                                                                                                               (4.39)

где γ₂– удельный вес балласта, γ₂= 20 кН/м³

           B₁ =4,18 м – ширина балластного корыта;

           d₃ = 0,5 м  – толщина балластного слоя призмы;

                                                              q₂=20×4.18×0.5 = 41.8 кН/м.

-нагрузка от веса тротуаров:

                                                    q₃ = 8 кН/м  .

-нагрузка от веса перил:

                                             q₄ = 2 G₁ =2×0.7=1.4 кН/м.

   Коэффициенты надежности к постоянным нагрузкам определяются согласно   п.2.10 [1]. 

γ_fg1=1.1; γ_fg2=1.3; γ_fg3=1.1; γ_fg4=1.1. 

Нормативные временные нагрузки определяются в соответствии с приложением 5 [1] по интерполяции в зависимости от длины загружения и от класса нагрузки (СК).

                   При λ=l=12.8м            υ_0.5=202,62кН/м,      

                   при  λ=0.75l=9,6м       υ_0.5=215,96кН/м,     

                   при  λ=0.5l=6,4м         υ_0.5=235,56кН/м.

                                          Коэффициенты надежности по нагрузке γ_f  к временным нагрузкам определяются согласно п.2.23 [1]в зависимости от длины загружения λ.

                   При λ=l                         γ_fv=1.26

                   при  λ=0.75l                 γ_fv=1.27  ,     

                   при  λ=0.5l                   γ_fv=1.281 .

                   Динамический коэффициент (1+μ) определяется согласно п.2.22 [1]по формуле    

                                                         1+μ=1+10/(20+λ)                                                       (3.29) 

1+μ=1+10/(20+12.8)=1.304.

1+μ=1+10/(20+9,6)=1.338.

1+μ=1+10/(20+6,4)=1.378.

                   Тогда , соответственно,

1+2μ/3=1.203.

1+2μ/3=1.225

1+2μ/3=1.252

2.2.3 Определение расчетных усилий.

Усилия для расчетов по прочности.

   где 1+m - динамический коэффициент

                                                                                                                          (4.41)

L = 12,8м Þ 1+m = 1,304 Þ m = 0,304

                                     ;                (4.43)

             

                                    ;                                                   (4.44)

    

                           ;                                        (4.45)

    

Усилия для расчетов на выносливость.

                                           ;                                             (4.46)

где e - коэффициент исключающий тяжелые транспортеры, e = 0,85 .

                                                                                       (4.47)

Усилия для расчетов по трещиностойкости.

-  по образованию продольных трещин

                                           ;                                (4.48)

          

-  по раскрытию нормальных трещин

                                          ;                                                  (4.49)

-  по ограничению касательных напряжений

                                            ;                                                       (4.50)

                        

-  по раскрытию наклонных трещин

                                             ;                                                  (4.51)

                         

2.2.4 Назначение расчетного сечения балки и подбор рабочей арматуры в середине пролета.

Рисунок 2.4 - Расчетные эпюры напряжений в главной балке из                                                                 обычного железобетона

Для упрощения расчетов сложное действительное сечение балки заменяется на простейшее тавровое за счет не учета бортиков плиты, равномерного распределения площади вутов 2A_h по всей ширине свесов b₁-b, при ограничении консоли плиты a₁ величиной c₁ (см.рисунок2.4)

Подбор рабочей арматуры балки определяется из условия восприятия момента от внешних воздействий.

                                             ,                                                                  (4.53)

где R_s = 250 МПа – расчётное сопротивление арматуры для класса АII [1,п.3.37]; z- плечо внутренней пары сил, м, зависящее от высоты балки (h_б=1,25м) и толщины плиты:

                                                     ;                                                           (4.54)

где h΄_f -  толщина плиты балки с учётом вутов определяется выражением:

                                                                  ;                                                           (4.55)

где A_h-площадь вута, м², равная:

                                                   ;                                                          (4.56)

где R – радиус вута, равный 0,3м.

                                

                                         м

z=1.25-0.5×0.174 = 1,163 м