Расширенное тестирование и верификация модернизированного кода РАТЕГ в составе расчетного комплекса РАТЕГ/СВЕЧА/ГЕФЕСТ: Итоговый отчет о НИР, страница 6

            В качестве основного варианта расчета был использовано такое разбиение углового элемента, при котором он состоял из трех элементов, имеющих наклон 30,45 и 60 градусов. Нодализационная схема для такого варианта полномасштабной установки IVO приведена на рис. 51.

Рис. 51 Нодализационная схема установки IVO

3.7.2.  Результаты  расчетов

            Расчет проводился следующим образом. В начальный момент времени задавалось распределение воды по опытному участку таким образом, чтобы нижняя горизонтальная часть была заполнена водой при нулевом расходе воздуха на входе. После некоторого промежутка времени на вход в опытный участок расход воздуха увеличивался до заданной величины. В процессе расчета контролировалось количество воды, выбрасываемой из участка. После того, как вода прекращала выход из вертикальной выходной части, расход воздуха снижался до нуля и после успокоения параметров расчет прекращался. В результате расчетов с различными величинами скорости воздуха на входе строилась зависимость относительная величина остаточного уровня воды в горизонтальной части участка от скорости воздуха. Результаты расчетов, проведенных с использованием описанной выше методики, представлены на рис. 52.

Рис. 52 Уровень воды в горизонтальной части установки в зависимости от скорости подаваемого воздуха

            Как видно из этого рисунка остаточное количество воды, рассчитанное по коду РАТЕГ, несколько меньше, чем опытные значения, что связано, по-видимому, с некоторым завышение величины межфазного трения в коде РАТЕГ.

4.   Результаты оценки достоверности кода по экспериментам на интегральных установках

4.1.  Расчет эксперимента с большой течью ГТ 2х25-02 по коду РАТЕГ

            Описание экспериментальной установки, методика проведения экспериментов и система измерений подробно приведена в /11-15/. Здесь представлены лишь результаты расчетов по коду РАТЕГ-05-01 и опытные данные.

4.1.1.  Начальное состояние

            Начальные условия, полученные после окончания стационарного расчета, показаны в сравнении с данными измерений в Таблице 4 не сравниваются расходы питательной воды и пара, поскольку на стенде автоматические регуляторы в связи с невысокой (по отношению к номинальной) паропроизводительностью работали в импульсном режиме. Кроме того, непосредственно перед началом аварийного режима регулирование на стенде отключается, что приводит к небольшому росту расходов питательной воды.

Таблица 4. Начальные условия в режиме ГТ-2x25-02

Параметр	ПСБ-ВВЭР	РАТЕГ
Мощность РУ, кВт	1520	1520
Мощность БУ, кВт	16	16
Давление во входной камере реактора, МПа (по показаниям датчика YC01P18)	15.5	15.49
Температура т/н на входе в РУ, К (по показаниям датчика YC01T259)	563.4	564.4
Температура т/н на выходе из РУ, К (по показаниям датчика YC01T04b)	591.	593.9
Температура т/н в петле №1, К в горячей нитке в холодной нитке на выходе из ПГ в холодной нитке после ГЦН	589.3 567.2 566.4	593.9 567.5 565.1
Температура т/н в петле №2, К в горячей нитке в холодной нитке на выходе из ПГ в холодной нитке после ГЦН	587.8 565.5 564	593.9 567 564.3
Температура т/н в петле №3, К в горячей нитке в холодной нитке на выходе из ПГ в холодной нитке после ГЦН	589 566.8 563.5	593.9 567.5 564.7
Температура т/н в петле №4, К в горячей нитке в холодной нитке  на выходе из ПГ в холодной нитке после ГЦН	588 565.9 562.9	593.8 566.6 563.7
Расход т/н, кг/с в петле №1 в петле №2 в петле №3 в петле №4	2.3 2.36 2.31 2.19	2.3 2.36 2.31 2.19
Уровень в КД, м (по показаниям YP01L02)	6.99	6.99
Давление в ПГ, МПа ПГ№1 ПГ№2 ПГ№3 ПГ№4	7.85 7.75 7.81 7.72	7.85 7.74 7.8 7.71
Уровень в ПГ, м ПГ№1 ПГ№2 ПГ№3 ПГ№4	1.65 1.67 1.67 1.65	1.65 1.67 1.67 1.65
Температура питательной воды, К	464	464
Уровень в гидроемкостях, м ГЕ1 ГЕ2 ГЕ3 ГЕ 4	4.84 4.82 4.9 4.9	4.84 4.82 4.9 4.9
Давление в гидроемкостях, МПа ГЕ1 ГЕ2 ГЕ3 ГЕ 4	5.92 5.87 5.88 5.90	5.92 5.87 5.88 5.90
Температура воды в гидроемкостях, К ГЕ1 ГЕ2 ГЕ3 ГЕ 4	300 301 301 300	300 301 301 300

4.1.2.  Результаты расчета

            Сравнение экспериментальных данных и результатов расчета по коду РАТЕГ в графическом виде представлено на рисунках 52-90.

            Для режима с течью из горячей нитки использована та же расчетная схема, что и ранее применявшаяся схема для эксперимента с ЕЦ, но с выделением участка истечения на горячем трубопроводе петли №3 и с добавлением граничных условий, моделирующих системы аварийного охлаждения.

            При авариях с большой течью давление первого контура быстро снижается и становится ниже давления второго контура. Соответственно, теплоотвод от первого контура ко второму после этого прекращается, и в дальнейшем второй контур практически не влияет на характер протекания процесса. В то же время начальное распределение температуры теплоносителя в первом контуре играет определяющую роль на начальной стадии истечения и начала повторного залива. Поскольку в настоящее время мощность сборки имитаторов твэл не позволяет (при номинальных параметрах второго контура) получить требуемое распределение температуры теплоносителя в первом контуре, было принято решение увеличить начальный уровень давления во втором контуре. Поскольку величина давления ~ 7.8 МПа близка к уставкам срабатывания предохранительных клапанов ПГ (и выше уставки БРУ-А), закрытие вентиля на паровом коллекторе после открытия течи было затянуто во избежание чрезмерного роста давления. Давление и уровни в парогенераторах приведены на 80-83.