Строительство и архитектура \ Строительное производство

Компоновка конструктивной схемы плиты перекрытия. Расчет прочности продольных ребер по нормальным сечениям, страница 5

По сортаменту арматуры принимаем диаметр подъемной петли Ø8А240 (Аs=50,3 мм2), а по конструктивным требованиям принимаем   Ø10А240.

2.10 Расчет ребристой плиты по второй группе предельных состояний

2.10.1 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

Расчет ведем только на действие постоянных и длительных нормативных  нагрузок.

Определяем момент образования трещин Мcrc согласно п.4.5.[1] Согласно формулам (4.4) и (4.5) [1] момент сопротивления приведенного сечения и ядровое расстояние соответственно равны

Wred = Ired/y = 1,123·109/208= 0,54·107 мм3;

Точка приложения усилия обжатия e0p1=168 мм и esp = 0.

Тогда при γ = 1,3 (см. табл.4.1[1])

Mcrc=1,3Wred·Rbt,ser+P(e0p1 + r)=1,3·0,54·107·1,55-245485(168-42) =

=72,2·106Н·мм =1,9кН·м<Mn=69кНм т.е. трещины образуются, производим расчет по раскрытию трещин.

2.10.2 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента

Определим по формуле 4.12[1] приращение напряжения напрягаемой арматуры от действия постоянных и длительных нагрузок, т.е. принимая Ms=Мnl=52,3кНм.

Коэффициент приведения as1 равен as=300/Rb,ser = 300/18,5 = 16,2.

Из табл. 4.2[1]  при  μas1 = 0,195, φf = 1,2 и es/h0=0,8 находим ζ = 0,8.

Тогда z =ζ ·hо= 0,69 ·260 =208мм

Аналогично определяем значение σs,crc при действии момента =Мcrc=72,2кНм.

Согласно табл.4.2[1]  ζ = 0,68 и z= ζ ·hо=0,68·260=177мм, тогда

При моменте от всех нагрузок =Мn=69кНм

Проверим условие 4.21[1], принимая t = 0,68

следовательно, проверяем только продолжительное раскрытие трещин.

По формуле 4.17[1]  при σs=σsl=145,1МПа определим коэффициент

Определим расстояния между трещинами ls согласно п.4.10[1].

Высота зоны растянутого бетона, определенная как для упругого материала, при  Sred=Аredy=12,61·104·208=2,62·107мм3 равна

а с учетом неупругих деформаций растянутого бетона уt =куо =0,9·92,2=83 мм.

Поскольку yt>2а=2·40=80 мм, принимаем yt=83мм. Тогда площадь сечения растянутого бетона равна    Abt=byt=200·83=16600 мм2

Поскольку ls >10ds =200 мм, принимаем ls=264,3мм.

По формуле 4.7[1]  определяем acrc,1, принимая φ1=1,4; φ2=0,5:

  , что меньше предельно допустимого значения 0,3мм.

2.10.3 Расчет плиты по деформациям

Определяем кривизну 1/r в середине пролета от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок, т.е. при М = Мn.l=52,3кНм

Коэффициент приведения равен

При продолжительном действии нагрузки и нормальной влажности имеем

 

По табл.4.5[1]  при φf  = 1,19, es/h0=0,8 и µas2=0,6 находим φc  = 0,75

Тогда согласно формуле 4.40[1] кривизна 1/r равна

  1/мм

Согласно табл.Е.1[2]  при L=6,0м предельно допустимый из эстетических требований прогиб равен fult=6000/200=30мм, что превышает вычисленное значение прогиба.

Литература

1.  Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004). ЦНИИПромзданий, НИИЖБ.-М.: ОАО «ЦНИИПромзданий», 2005.

2.  СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. Москва,2011.

3.  СП 63.13330.2012  Бетонные и железобетонные конструкции основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003.

4.  Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции (общий курс). М.: СИ. 1991.

5.  Талантова К.В. Железобетонные и каменные конструкции. Расчет и конструирование предварительно-напряженной ребристой плиты перекрытия: Методические указания к курсовому проекту №1 для студентов строительных специальностей заочной и вечерней форм обучения / Алт. политехн. ин-т им.И.И. Ползунова. -Барнаул: 1992.-36c

6.  Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003). ЦНИИПромзданий, НИИЖБ.-М.: ОАО «ЦНИИПромзданий», 2005.

Скачать файл