Система охлаждения дизельной СЭУ, страница 7

-плотности

 воды = 992 кг/м3

 масла = 1020 кг/м3

-теплоемкости ТОС

с воды = 4,175 кДж/кг∙К

с заб воды = 1,873 кДж/кг∙К

- коэффициенты теплопроводности латуни и воды соответственно

 латуни = 100 Вт/м∙К

 воды = 0,648 Вт/м∙К

 масла = 0,14 Вт/м∙К

-коэффициенты кинематической вязкости

-воды (по средней температуре)

воды =0,659∙106 м2

-масла

масла =148∙106 м2

-значение чисел Прандтля

Pr воды= 4,31

Pr масла=1730

4. Диаметры трубок

d внутр= 0,019 м

d наруж=0,022 м

5. Температуры ТОС:

-воды

t1 воды=42 оС (на входе в ТА)

t2 воды=45 оС (на выходе из ТА)

-масла

t1 масла=50 оС (на входе в ТА)

t2 масла=60 оС (на выходе из ТА)

6.2. Тепловой расчет центрального охладителя (ЦО)

если 1,5

то сначала рассчитываем поверхность теплообмена из уравнения теплопередачи

Qмасл=k∙Ft

а затем общую длину трубок маслоохладителя.

Qмасл – общее количество теплоты, передаваемое от масла к воде (без учета потерь теплоты в окружающую среду)

k – коэффициент теплопередачи, Вт/м2

∆t – температурный напор, равный средней разности температур конденсирующегося пара и охлаждающей воды

Во всех случаях надо проектировать противоток или более сложные (эффективные) относительные движения теплообменивающихся сред.

Чаще всего вода движется внутри трубок, охлаждаемое масло – в межтрубном пространстве, омывая трубки поперечным потоком.

Из уравнения теплового баланса:

Qмасла = Gмасла∙смасла ∙(t2 масла- t1 масла)≡

≡Gводы∙своды∙(t2 воды- t1воды)

расход пресной воды:

Gводы==

4429688/4,175∙(45-42)∙3600=98,2(кг/сек)

расход масла                                      

Gмасла ==

4429688/1,873∙(60-50)∙3600=65,7(кг/сек)

Из уравнения сплошности:

F∙w=G∙v, где  F – площадь живого сечения, м2

w – скорость движения теплоносителя, м/с

G – расход теплоносителя, кг/с

V – удельный объем теплоносителя, м3/кг.

Определяем площадь живого сечения трубок, обеспечивающую пропуск рассчитанного выше расхода охлаждающей воды внутри трубок

Fсеч=воды==0,05 м2

С другой стороны:

Fсеч=n,

Тогда количество трубок в одном ходу забортной воды

n==4∙0,05/3,14∙0,0192=168,45=169 трубок

Рассчитанное количество трубок округляем в большую сторону.

Тогда действительная скорость забортной воды, движущейся внутри трубок

w==4∙98,2/3,14∙0,0192∙169∙992=2,06 м/с

Определяем коэффициент теплоотдачи от стенки к воде, для этого рассчитываем:

-число Рейнолдса:

Re==2,06∙0,019/0,659∙10-6=59393

при значении R104 течение воды является развитым турбулентным и число Нуссельта рассчитываем по формуле

Nu=0,021∙Re0,8 ∙Pr0,43=0,021∙593930,8∙4,310,43=259,43

В расчетах определяющим размером является внутренний диаметр трубок маслоохладителя, а определяющей температурой – средняя температура воды

259,43∙0,634/0,024=6853 Вт/м2К

где  – коэффициент теплопроводности пресной воды

Определяем коэффициент теплопередачи от масла к стенке одиночной трубы (переход к пучку труб увеличит коэффициент теплоотдачи, особенно при шахматном расположении труб, то есть рассчитанная таким образом теплопередающая поверхность МО будет иметь некоторый тепловой запас)

2=1,3∙640∙∙(1+0,006∙t)=1,3∙640∙∙(1+0,006∙55)=

=18704 Вт/м2К

Определяем коэффициент теплоотдачи в зависимости от отношения                                                       

dнар/dвн<1,5

k=+=+=4487,77Вт/м2К=4,488 кВт/м2∙К

где - толщина стенки трубы, м

 – коэффициент теплопроводнности материала трубы.

Здесь  – разности температур теплообменивающихся сред на концах теплообменного аппарата.

2

то можно использовать арифметический температурный набор, рассчитываемый из соотношения

==((60-45)+(50-42))/2=11,5

Определяем длину маслоохладителя lмасл в зависимости от отношения dнар/dвн1,5

поверхность теплообмена маслоохладителя

4429688/3600∙4,488 ∙11,5=23,9 м2

Из формулы Fмас=dнарlмас∙n∙zводы

lмас= Fмас/dнар∙n∙zводы=24/3,14∙0,022∙169∙2=1,03 м где  n – количество трубок в одном ходу пресной охлаждающей воды

zводы – число ходов воды (от 2 до 6)

Определяем диаметр маслоохладителя

D=== 0,63 м где  – шаг труб (обычно 1,3dнар=0,022∙1,3=0,029