При температуре 90 °С тангенс угла диэлектрических потерь для бумаги и масла , . Тогда тангенс угла диэлектрических потерь комбинированного диэлектрика при 90°С будет равен:
Определим er комбинированного диэлектрика:
.
Аппроксимируем зависимость tgd = f(T) зависимостью вида tgd = A×exp(B×T). Зная значения tgd и T для двух точек зависимости можно определить коэффициенты A и B: , , тогда:
Исходя из полученных данных зависимость примет вид:
Ниже приведен график данной зависимости.
Зависимость тангенса угла диэлектрических потерь от температуры.
Рис. 7.
Исходными данными для теплового расчёта являются номинальный ток
Iн = 800 А, температура окружающей среды T0 = 35°C, а также результаты электрического расчёта.
На первом шаге задаёмся температурой стержня изолятора Tc = 40 °C. Тогда электрические потери в стержне составят:
1-й слой
Диэлектрические потери в изоляции первого слоя:
где , вместо 44,28 надо 10,4
Определим тепловое сопротивление первого слоя на единицу длины при коэффициенте теплопроводности бумажно-масляной изоляции, равном kб = 0.2 Вт/м·оС:
Перепад температуры в первом слое составит:
Найдем тепловой поток, проходящий через изоляцию первого слоя:
Температура первой обкладки будет равна:
2-й слой
Диэлектрические потери в изоляции второго слоя:
где
Определим тепловое сопротивление второго слоя на единицу длины при коэффициенте теплопроводности бумажно-масляной изоляции, равном kб = 0.2 Вт/м·оС:
Перепад температуры во втором слое составит:
Найдем тепловой поток, проходящий через изоляцию второго слоя:
Температура второй обкладки будет равна:
.
Аналогично расчет ведется для остальных слоев изоляции.
Далее определяем полный тепловой поток Ри, проходящий через бумажно-масляную изоляцию и остальные элементы цилиндрической системы изолятора, а также температуру внешней поверхности изоляции Ти:
По такой же методике «шаг за шагом» просчитываются аналогичные параметры при Тс = 60, 80 и 100 °С. Результаты теплового расчета сведены в табл. 8.
По полученным данным строится зависимость Ри = f(Ти), а затем зависимость количества тепла, отводимого в единицу времени от наружной поверхности бумажно-масляной изоляции в окружающую среду, от температуры наружной поверхности Ти. Эта зависимость определяется соотношением
, для температуры 40 °С:
Pотв аналогично рассчитывается для Тс = 40, 60, 80 и 100 °С.
Полученные зависимости приведены на рис. 8.
Таблица 8.
Результаты теплового расчета..
№ слоя |
Тепловое сопротивление RТк |
Погонная емкость слоя, Ск·10-9 Ф/м |
Температура слоя, Тк, 0С при Тс : |
Перепад температуры в слоях, υк, 0С при Тс : |
Диэлектрические потери слоя, Рдк, Вт/м при Тс : |
|||||||||
40 |
60 |
80 |
100 |
40 |
60 |
80 |
100 |
40 |
60 |
80 |
100 |
|||
1 |
0.268 |
0.542 |
33.766 |
53.281 |
72.782 |
92.246 |
6.234 |
6.719 |
7.218 |
7.736 |
1.015 |
1.343 |
1.777 |
2.352 |
2 |
0.2 |
0.726 |
28.998 |
48.116 |
67.197 |
86.232 |
4.768 |
5.165 |
5.584 |
6.032 |
1.116 |
1.467 |
1.927 |
2.532 |
3 |
0.16 |
0.909 |
25.093 |
43.863 |
62.571 |
81.197 |
3.905 |
4.252 |
4.626 |
5.034 |
1.227 |
1.604 |
2.095 |
2.734 |
4 |
0.133 |
1.093 |
21.754 |
40.208 |
58.57 |
76.812 |
3.339 |
3.655 |
4.001 |
4.385 |
1.333 |
1.734 |
2.253 |
2.924 |
5 |
0.114 |
1.275 |
18.813 |
36.973 |
55.008 |
72.881 |
2.941 |
3.235 |
3.562 |
3.931 |
1.413 |
1.83 |
2.367 |
3.055 |
6 |
0.1 |
1.458 |
16.162 |
34.042 |
51.763 |
69.277 |
2.65 |
2.93 |
3.245 |
3.604 |
1.568 |
2.022 |
2.602 |
3.342 |
7 |
0.045 |
3.193 |
14.93 |
32.676 |
50.246 |
67.585 |
1.232 |
1.366 |
1.518 |
1.692 |
0.954 |
1.225 |
1.57 |
2.007 |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.