Проектування панелі-оболонки прогоном 18м для двопрогонового одноповерхового промислового будинку (Розрахунково-конструктивний розділ дипломного проекту), страница 2

h_f,3-4áМ/ z₀*(х+4*а₁)*R_b*g_b2,

де х—відстань від робочої поверхні анкера робочої арматури діафрагми до розглянутого перетину (див. мал. 1);  а₁ -  відстань по горизонталі від осі робочої арматури діафрагми до подовжньої грані панелі на опорі;

h_f,3-4=

що менше прийнятої товщини 5 ; умова  задовольняється.

Перевіряємо достатність товщини оболонки на умовні критичні напруження стиску по формулі:

h_f,4-5á

де L_0f - розрахунковий проліт оболонки, дорівнює відстані у світлі між вутами (див. мал. 2); Mⁿ₀ - згинаючий момент від нормативних навантажень у середині прольоту при g_f =1; y₀ ^I - відстань від центра ваги приведеного перерізу панелі до осі оболонки.

Геометричні характеристики приведеного перерізу посередині прольоту панелі (мал. 1):

a=E_s/E_b=1,9*10⁵/(0,29*10⁵)=6,55;

a^I=1,7*10⁵/(0,29*10²)=5,86;

площа приведеного перетину бетону

А_red=A+a*A_sp+a ^I*A ^I_s=2091+6,65*15,2+5,86*0,196*10=2192 cм²;

де А=294*3+2*37*9/2+10*10*2+2*6*3,3/2+2*84*2=2091 cм²;

A^I_s=1,96² (10Æ5 Вр-І); А_sp=15,2 cм²(4Æ22 А-IV);

значенням  A^I_s через малість зневажаємо; статичний момент площі приведеного перетину щодо нижньої грані (I-I, мал. 1, б)

S_red=SA_i*y_i=294*3*98,5+37*9*92,5+10*10*2*5+6*3,3*10,1+2+82*4*51+

Дипломний проект

Аркуш

Вим

Аркуш

№докум.

Підп.

Дата

+6,55*15,2*5=152700 см⁴.

cм²;

Рис. 1. Розрахункові схеми панелі-оболонки КЖС

а-схема 1 навантаження панелі повного рівномірно розподіленого навантаження і схема 2 –

з  навантаженням на половині прольоту ліворуч; б - поперечний розріз панелі в середині

прольоту.

Дипломний проект

Аркуш

Вим

Аркуш

№докум.

Підп.

Дата

відстань від нижньої грані до центра ваги перетину

y₀=S_red/A_red=152700/2192=69,6;

момент інерції приведеного перетину щодо осі, що проходить через центр ваги перетину

I_red=S*(I_i + A_i*y²_i)= 2943³/12+294*3*28,9²+37*9³/12+ +37*9*22,9²+2*10* *10³/12+10*10* 64,6²+6* 3,3³/12+6* 3,3* 58²+2* 4* 82³/12+2* 4* 82* 18,6²+6,55* 15,2* 64,6²=2421 308 ⁴ » 2,42*10^{6 4}.

Відстань до верхньої і нижньої границі ядра перетину від центра ваги приведеного перетину

r= I_red/A_red*y₀=2421308/2192*69,6=15,9cм;

r_inf= I_red/[A_red*(h-y₀)]= 2421308/[2192*(100-69,6)]=36,4cм;

Перевіряємо товщину оболонки h_f,4-5 по формулі

h_f,4-5=0,8*220*

таким чином, прийнята товщина оболонки 3  за умовами міцності і стійкості достатня.

 Розрахунок арматури в торці плити.

Визначаємо розрахункове зусилля N_t у торцевій арматурі по формулах (приймається більше з двох значень)

де  g -  розрахункове навантаження від ваги панелі на 1 м²; b_s -  відстань між осями робочої арматури діафрагм; 2000 - опір відриву при зніманні панелі з форми.

Дипломний проект

Аркуш

Вим

Аркуш

№докум.

Підп.

Дата

Площа перетину торцевої арматуриА_s,t класу А-ІІІ, R_s=365 МПа (при d>10мм)

приймаємо розрахунку N_t2

 Розрахунок діафрагм на дію поперечної сили.

 Значення Q=114 кH. З урахуванням впливу згинаючого моменту розглянемо перетин, розташований на відстані 1 м від осі опори. У цьому перетині h₀=26,7, z₀=24,4 , tnj=0,19, товщина діафрагми b'=10 cм, R_bt=1,2 МПа. Зусилля в цьому перетині:

Q₀= 114-12,85*1=101 кН;

М=114-12,85*1²/2=108 кН*м.

Визначаємо частину поперечної силиQ_d, сприйману діафрагмами, по формулі

де j - кут нахилу осі оболонки; при цьому повинно дотримуватися умова

Q_d=101-0,19*108/0,244=17 кН;

перевіряємо умову :

17000/(2*10*26,7) =31,8 Н/²<0,5*1,2*(100)=60 H/²,

Дипломний проект

Аркуш

Вим

Аркуш

№докум.

Підп.

Дата