Проектування панелі-оболонки прогоном 18м для двопрогонового одноповерхового промислового будинку (Розрахунково-конструктивний розділ дипломного проекту), страница 5

Перевіряємо праву, менш навантажену половину оболонки при

g_sp=0,9; Q_sp=478 МПа, Q_los=104 Мпа (див. раніше);

P₀₂=(478-104)*(100)*15,2=568*10^з Н=568 кН;

вводячи отримані дані у формули, обчислюємо:

еквівалентне навантаження q_p  від зусиль попереднього напруження

0,1269Н/см²=- 1269 Н/м²;

вигин  f_p  від зусиль попереднього напруження

Прогин f_T панелі на початку плинності арматури діафрагм

f_T=

=7,96см.

Місцеве навантаження q_m,d   для правої половини прольоту

q_m,d   = 3528—103500*1,1/54-40+0,03*25000*1,1 =  2204,7 Н/м². Розрахунковий прогин f_0,min у середині прольоту по формулі

=0,3см.

Визначаємо розрахункове згинаюче навантаження для правої половини прольоту по формулі

Q_i,d=2204,7-

=-700,1 Н/м².

Дипломний проект

Аркуш

Вим

Аркуш

№докум.

Підп.

Дата

Таким чином, що згинають навантаження на оболонку отримані наступні: при повному навантаженні q_i,max=803 Н/м², при навантаженні снігом на половині прольоту q_i,g=2080 Н/м² і q_i,d=-700,1 Н/м². По максимальному навантаженню q_i,g=2080  Н/м² підбираємо арматуру сіток оболонки.

Призначаємо армування оболонки сіткою з робочими поперечними стрижнями діаметром 6 мм класу Вр-I  із кроком 200 мм. Подовжня арматура сітки — діаметром 5 класe Вр-I  із кроком 300 мм. На 1 м оболонки приходиться 5Æ 6 Вр-I, A_s=1,41см²; R_s=360МПа. При R_b=17 МПа, R_bn=22 МПа, товщині оболонки h_f,4-5=3 см і прольоті оболонки між вутами L₀=220cм  обчислюємо граничне згинаюче навантаження q_i,lim по формулі

q_i,lim =

де А_s і R_s -  площа перетину і розрахунковий опір поперечної арматури оболонки;

q_i,lim=

що більше q_i,g= 2080 Н/м². Отже, прийняті розміри й армування забезпечують несучу здатність оболонки на вигин.

 Міцність сполучення оболонки з діафрагмою.

 Міцність сполучення оболонки з діафрагмоюперевіряють розрахунком на вигин у перетинах  1 - 1 і 2 - 2 (див. мал. 1) при дії на оболонку розрахункових згинаючих навантажень. При цьому приймають моменти М₁ (у перетині 1 - 1) і М₂ (у перетині 2 - 2) однаковими, котрі визначають по формулі

M₁=M₂=

Дипломний проект

Аркуш

Вим

Аркуш

№докум.

Підп.

Дата

де L_v—рoзмір оболонки між вутами; а_v  - ширина вута від внутрішньої грані діафрагми; q_i -  розрахункова згинаюча навантаження при найбільш несприятливій схемі навантаження.

Приймаючи по попередньому розрахунку L_v=220 см, а_v=30 см і q_i,max=

=1343 Н/м², знайдемо

M₁=M₂=

Момент М₁ сприймається поперечною арматурою сітки оболонки, де на 1 м передбачене 5Æ5 Вр-І, А_s=0,98 см². Ця арматура може сприйняти момент

М=g_b2*R_b*x*b*(h₀-0,5*x)=0,9*17*(100)*100*0,23*(5,5-0,5*0,23) =189 500 Н*cм= =1895 Н*м>М₁ =149,2 Н*м,

де х=R_s*A_s/g_b2R_b b =360*0,98/0,9*17*100 =0,23 cм; h₀ (у перетині 1 - 1) =

=7-1,5=5,5 см; умова міцності дотримується, додаткове армування сполучення оболонки з діафрагмою з розрахунку не потрібно.

Момент М₂ сприймається арматурою підвісок, розташовуваних у ребрах жорсткості діафрагм. При 1 Æ 10 А-ІІІ, А_s=0,78 см² і b£ 12*d_p=12,4=48см   (d_p= 4 - товщина стінки діафрагми), h₀» 0,5*12=6 см (у перетині 2 - 2) обчислюємо:

х=365*0,78/(0,9*17*48)=0,39см;

момент, сприйманий перетином,

М = 0,9 * 17 *(100) *48 0,39* (6-0,5 * 0,39) = 166264,5 Н * см=1662,64 Н*м, що більше М₂=1409,2 Н*м;

умова задовольняється.

Дипломний проект

Аркуш

Вим

Аркуш

№докум.

Підп.

Дата