Тепловой расчет турбины Т-180/210-130-1 ЛМЗ

Страницы работы

22 страницы (Word-файл)

Содержание работы

1.  Исходные данные

Количество блоков, шт. – 1

Тип турбин – Т-180/210-130-1 ЛМЗ

Температура пара перед регулирующим клапаном – t0 = 540 0С

Температура питательной воды – tпв = 230 0С

Расчетная точка – C (режим максимальной нагрузки)

Максимальная тепловая нагрузка теплофикационного отбора турбины - 304 МВт

Коэффициент теплофикации - aТЭЦ = 0,6

Коэффициент продувки - aпр = 0,015

Район функционирования – г. Барнаул

Расчетная температура - = -39 0С

Топливо – экибастузский каменный уголь марки СС

Температура уходящих газов – tг = 132 0С

2.  Построение температурного графика качественного регулирования


3.  Расчет тепловой схемы

3.1. 


Расчет сетевой подогревательной установки

Для расчетной точки К требуется следующий подогрев сетевой воды:

     , 0С, (3.1)

где tп.с. – температура прямой сетевой воды, определяемая в точке К, 0С. По рис. 2.1 находим tп.с. = 118 0С;

      tо.с. – температура обратной сетевой воды, определяемая в точке К, 0С. По рис. 2.1 находим tо.с. = 70 0С

0С.

Распределяем этот подогрев поровну между первым и вторым сетевыми подогревателями:

, 0C, (3.2)

где nПС – количество сетевых подогревателей. Из паспорта турбины nПС = 2.

0C.

Отсюда находим температуру между подогревателями:

, 0C, (3.3)

 0C.

Температура насыщения в сетевых подогревателях:

     , 0С, (3.4)

     , 0С, (3.5)

где dtПС – величина недогрева воды в сетевом подогревателе. Примем dtПС = 5 0С.

     0С

     0С.

Давление насыщения в сетевых подогревателях определяем по температуре насыщения в соответствующем подогревателе:

      МПа

      МПа.

Давление Т-отборов турбины:

     , МПа, (3.6)

     , МПа, (3.7)

где 1,08 – коэффициент, учитывающий потерю давления в паропроводе от отбора

     до подогревателя.

 МПа

 МПа.

Расход пара на сетевые подогреватели:

     , кг/с, (3.8)

     , кг/с, (3.9)

     где hто – КПД теплообменника. Примем hто = 0,98

hО7 – энтальпия пара в 7 регулируемом отборе турбины. По давлению в этом

отборе РО7 = 0,106 МПа находим hО7 = 2869,3 кДж/кг;

hО6 – энтальпия пара в 6 регулируемом отборе турбины. По давлению в этом

отборе РО6 = 0,235 МПа находим hО6 = 2995,2 кДж/кг;

hдрТ1 – энтальпия дренажа в ПСГ-1. По температуре насыщения в этом подогре-

вателе 0С находим hдрТ1 = 415,1 кДж/кг;

hдрТ2 – энтальпия дренажа в ПСГ-2. По температуре насыщения в этом подогре-

вателе 0С находим hдрТ2 = 516,4 кДж/кг;

 - нагрузка теплофикационного отбора турбины. Принимаем нагрузку на

один подогреватель  = 152 МВт.

      кг/с;

      кг/с.

3.2.  Расчет продувки

Так как величина продувки aпр = 0,015 является небольшой принимаем, что продувка является одноступенчатой.


Принимаем давление в барабане котла

     , МПа, (3.10)

     где Р0 –давление острого пара на турбину, МПа. Из паспорта турбины Р0=12,8МПа.

     МПа

Давление в расширителе продувки принимаем

     , МПа, (3.11)

     где РД – давление в деаэраторе, МПа. Из паспорта турбины РД = 0,69 МПа.

      МПа.

       Составляем уравнение энергетического баланса для расширителя продувки:

   , (3.12)

     где aпр – расход продувочной воды из барабана котла;

            aсеп.п – выход пара из расширителя продувки;

            aсеп.в – выход воды из расширителя продувки;

            hпр – энтальпия воды на линии насыщения при давлении, равном давлению в

                 барабане, кДж/кг. По давлению Рб = 14,08 МПа находим hпр =1574,0 кДж/кг;

            hсеп.п – энтальпия пара на линии насыщения на выходе из расширителя продув-

                 ки, кДж/кг. По давлению РРп = 0,74 МПа находим hсеп.п = 2765,1 кДж/кг;

            hсеп.в – энтальпия воды на линии насыщения на выходе из расширителя продув-

                 ки, кДж/кг. По давлению РРп = 0,74 МПа находим hсеп.в = 707,0 кДж/кг.

Составляем уравнение материального баланса для расширителя продувки:

     . (3.13)

Из уравнений (3.12) и (3.13) получаем:

      (3.14)

      (3.15)

    

    

3.3.  Распределение регенеративного подогрева питательной воды по ступеням

Распределяем подогрев питательной воды исходя из принципа максимальной термо-

     динамической эффективности. Таким образом, принимаем, что в линиях ПВД и

     ПНД подогрев распределяется поровну между подогревателями. Расчет ведем по

     ходу питательной воды.

Температура на входе в систему ПНД:

     , 0С, (3.16)

     где tк – температура воды после конденсатора, 0С. Из паспорта турбины tк = 43 0С.

           dtоэпу – подогрев воды в охладителе эжектора и подогревателе уплотнений, 0С.

Похожие материалы

Информация о работе

Тип:
Расчетно-графические работы
Размер файла:
601 Kb
Скачали:
0