Тепловой расчет турбины Т-180/210-130-1 ЛМЗ, страница 7

Максимальное количество оксида серы, выбрасываемого в атмосферу без учета улавливания SO₂ золой

    (5.2)                    [4, стр.47]

где - ллаааааалевуКПД сероулавливания. Принимаем = 0,8.

148 г/с.

Суммарное количество оксидов азота NO_X, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами:

   (5.3)                    [4, стр.47]

 где b₁ – коэффициент, учитывающий вид топочного процесса, он равен 1 для для ка-

менных углей в топках с ТШУ;

       b₂ - коэффициент, учитывающий вид топлива, он равен 0,01 для твердого топлива;

КПД азотоулавливающей установки при сжигании твердого топлива

.

Параметр       (5.4)                    [4, стр.47]

 где – паропроизводительность парогенератора, т/ч.

131 г/с.

Минимально допустимая высота дымовой трубы:

При выбросах золы и недогоревших частиц топлива: , м                             (5.5)                    [4, стр.47]

При выбросах и оксидов серы: , м

(5.6)                    [4, стр.47]

 где ПДК_i – ПДК соответствующих веществ;

 - фоновые концентрации, мг/м³.

Для серы  мг/м³.

Для азота  мг/м³.

Для золы  мг/м³.

Параметр М:

  (5.7)                    [4, стр.50]

 где z – суммарное число стволов;

 А – коэффициент, учитывающий район строительства;

      F – коэффициент, учитывающий загрязнение;

 m и n – коэффициенты, учитывающие скорость выхода дымовых газов;

 t_г - температура газов на выходе из устья трубы, ⁰С;

 t_* – расчетная  температура окружающего воздуха, ⁰С;

 V – суммарный объем газов при номинальной загрузке всех парогенераторов, м³.

 Принимаем А = 200.

 Для оксидов серы, азота F = 1; для золы F = 2.

 Принимаем m = 0,9 и n = 1.

 Для твердого топлива t_г = 132 ⁰С.

 Для Барнаула t_* = - 17,7 ⁰С. суммарный объем газов рассчитывается по формуле:

, м³/с, (5.8)   [4, стр.50]

где К_з – коэффициент запаса. Принимаем К_з = 1,05;

a_ух – коэффициент избытка воздуха в уходящих газах перед дымовой трубой. При-

нимаем избыток воздуха a_ух = 1,4.

м³/с

Рассчитаем коэффициент М:

;

.

Далее по формулам (5.5) и (5.6) находим расчетную высоту дымовой трубы:

            м;

             м.

Согласно рекомендациям [4, стр.51] принимаем высоту дымовой трубы из стандартного

типоразмера: H = 120 м.Рассчитаем диаметр ствола трубы:

            , м (5.9)     [4, стр.51]

            м

Согласно рекомендациям [4, стр.51] принимаем диаметр ствола дымовой трубы из стандартного типоразмера: d₀ = 4,8 м.

Определим концентрации вредных веществ в дымовых газах:

, (5.10)

      мг/м³

      мг/м³

      мг/м³.

Суммарная оксидов серы и азота, приведенная к концентрации оксида серы:

 (5.11)

.

Зависимость концентрации оксида серы в атмосфере от расстояния:

     , (5.12)

     где х – расстояние, км.

Зависимость концентрации золы в атмосфере от расстояния:

     (5.13)

График зависимости концентрации вредных веществ от расстояния.

6. Список литературы

1.  Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. М., “Энергия”, 1973. - 296 с.

2.  Тепловые и атомные электрические станции. Справочник./ Под общ. ред. В.А. Григорьева и В.М. Зорина. –М.: Энергоиздат,  1982. – 624 с.

3.  Г.В. Ноздренко, П.А. Щинников, В.В. Зыков, Т.А. Гептина. Расчет тепловой экономичности паротурбинного энергоблока на основе энергетического и эксергетического балансов. Методические указания/ НГТУ. – Новосибирск, 1998. - 22 стр.

4.  Г.В. Ноздренко, В. М Гурджиянц, Ю.В. Овчинников, Ю.И. Шаров. Расчеты тепловых схем ТЭС. Методические указания/ НЭТИ. – Новосибирск, 1991. - 62 стр.

5.  Справочная книжка энергетика/Сост. А. Д. Смирнов. – М.: Энергия, 1978. – 3-е изд., перераб. и доп. – 336 с.

6.  В.Я. Рыжкин. Тепловые электрические станции. – М.: Энергия, 1978. – 446 с.

7.  Овчинников Ю.В. Производство распределение и использование энергоносителей на промышленных предприятиях. Методические указания. –Новосибирск: изд – во НГТУ, 1997 г.