Тепловой расчет турбины Т-180/210-130-1 ЛМЗ, страница 5

Для тс1:

 (3.56)

Для П1:

 (3.57)

Решая систему уравнений (3.51) – (3.57) в программе Mathcad получаем:

     h_тс1 = 398,5 кДж/кг;

     h_тс2 = 463,8 кДж/кг;

     h_тс3 = 512,1 кДж/кг;

     D_П1 = 0,6 кг/с;

     D_П2 = 0,76 кг/с;

     D_П3 = 2,6 кг/с;

     D_П4 = 5,4 кг/с.

3.8.  Определение мощности турбины на заданном режиме

Рассчитаем электрические мощности, вырабатываемые паром, отбираемым на регенерацию и сетевую установку.

Электрическая мощность, вырабатываемая паром 1-го нерегулируемого отбора:

     , кВт (3.58)

      кВт.

Электрическая мощность, вырабатываемая паром 2-го нерегулируемого отбора:

     , кВт (3.59)

      кВт.

Электрическая мощность, вырабатываемая паром 3-го нерегулируемого отбора:

     , кВт (3.60)

      кВт.

Электрическая мощность, вырабатываемая паром 4-го нерегулируемого отбора:

     , кВт (3.61)

      кВт.

Электрическая мощность, вырабатываемая паром 5-го нерегулируемого отбора:

     , кВт (3.62)

      кВт.

Электрическая мощность, вырабатываемая паром 6-го регулируемого отбора:

     , кВт (3.63)

      кВт.

Электрическая мощность, вырабатываемая паром 7-го регулируемого отбора:

     , кВт (3.64)

      кВт.

Электрическая мощность, вырабатываемая паром всех отборов:

     , кВт (3.65)

      кВт.

Расход пара в конденсатор:

, кг/с (3.66)

 кг/с.

Электрическая мощность, вырабатываемая потоком пара, идущего в конденсатор:

     , кВт (3.67)

      кВт.

Рассчитаем суммарную мощность, вырабатываемую паром:

     , кВт (3.68)

      кВт = 176,4 МВт.

Рассчитаем относительную погрешность вычисления мощности:

     , % (3.69)

     .

4.  Определение удельного расхода топлива

4.1.  Определение расхода натурального топлива

Расчетные характеристики экибастузского угля марки СС, разреза 1,2,3 [5, стр. 32] сведем в таблицу 4.1:

Wp	Ap	Sp		Cp	Hp	Np	Op
7,0	40,9	0,4	0,4	41,1	2,8	0,8	6,6

Теплота сгорания топлива МДж/кг.

Рассчитаем теоретически необходимое количество воздуха:

     , нм³/кг т (4.1) [7, стр. 19]

     нм³/кг т.

Теоретический объем продуктов сгорания:

     , нм³/кг т, (4.2)      [7, стр. 19]

     где - теоретический объем трехатомных продуктов сгорания, нм³/кг т;

            - действительный объем азота, нм³/кг т;

            - действительный объем водяных паров, нм³/кг т.

     По [7, стр. 19] , нм³/кг т, (4.3)

               нм³/кг т.

     По [7, стр. 19], нм³/кг т, (4.4)

               нм³/кг т.

     По [7, стр. 19], нм³/кг т, (4.5)

               нм³/кг т.

      нм³/кг т.

Находим расход натурального топлива на энергоблок:

     , кг/с, (4.6)

     где  h_пг – КПД парогенератора. Примем по [2, стр. 351] h_пг = 0,92;

            Q_Е – теплота, расходуемая на выработку электроэнергии, МВт.

                   , МВт, (4.7)

                     где  h_пг – энтальпия пара на выходе из парогенератора, кДж/кг. При давле-

                                 нии Р_пг = 13,8 МПа и температуре t_пг = 560 ⁰С   h_пг = 3489,5 кДж/кг;

                             D_пп – расход пара в промежуточный пароперегреватель, кг/с.

                             D_пп = D_Е – D_П7 – D_П6 = 187,8 – 10,5 – 9,7 = 167,6 кг/с.

            МВт;

            Q_ОТП – теплота, отпущенная котлоагрегатами стороннему потребителю, МВт.

                     , МВт, (4.8)

                 МВт.

     Подставляя полученные значения в формулу (4.6), получаем:

      кг/с = 167,4 т/ч.

4.2.  Оценка расхода электростанции на собственные нужды

Расход на тягодутьевые установки:

     , кВт, (4.9)       [3, стр. 12]

     где  y_ТД  - удельный расход электроэнергии, кВт×ч/т пара. Принимаем по [3, стр. 12]

            при работе на угле y_ТД = 7,8 кВт×ч/т пара.

      кВт