Тепловой расчет турбины Т-180/210-130-1 ЛМЗ, страница 4

      N_Т1 – электрическая мощность, вырабатываемая паром, отбираемым на 1-ом те-

                        плофикационном отборе, МВт;

      N_Т2 – электрическая мощность, вырабатываемая паром, отбираемым на 2-ом те-

                        плофикационном отборе, МВт.

, МВт, (3.32)

где N_Г – мощность генератора, МВт. Примем N_Г =174 МВт;

      h_эл.м – электромеханический КПД турбоагрегата. Из паспорта турбины

h_эл.м = 0,98.

     , МВт (3.33)

     , МВт (3.34)

 МВт

      МВт

      МВт

      МВт

     кг/с

      кг/с.

В дальнейшем проводя расчет методом последовательных приближений окончательно получаем расход пара D₀ = 185 кг/с.

Расход пара на рассчитываемую тепловую схему:

     , кг/с, (3.35)

где D_ут – количество добавочной воды, равное количеству утечек в схеме, кг/с.

                 D_ут = 0,015 × D₀, кг/с (3.36)

            D_ут = 0,015 × 185 = 2,8 кг/с

      кг/с.

Найдем расход питательной воды на котел D_ПВ:

     D_ПВ = 1,05×(D₀ + D_ОТП) ,кг/с, (3.37)

     где   D_ОТП – количество пара, отпущенное стороннему потребителю, кг/с.

            , кг/с, (3.38)

            где D_ОS–номинальная паропроизводительность парогенераторов, кг/с.

             Номинальная паропроизводительность парогенератора Е – 420 –

             -13,8 принимается по паспорту и равна 420 т/ч = 116,67 кг/с. Для

             дубль-блока имеем:  кг/с.

                              кг/с.

     D_ПВ = 1,05×(185 + 45,5) = 242,0 кг/с.

Воспользуемся рис. 3.4 и таблицей 3.1 и составим уравнения теплового баланса для каждого подогревателя.

Уравнение энергетического баланса для П7:

      (3.39)

Из выражения (3.39) найдем:

     , кг/с (3.40)

      кг/с

Уравнение энергетического баланса для П6:

    (3.41)

Из выражения (3.41) найдем:

     , кг/с (3.42)

      кг/с

Уравнение энергетического баланса для П5:

 (3.43)

Из выражения (3.43) найдем:

     , кг/с (3.44)

      кг/с

3.6. 

Расчет деаэратора

Воспользуемся рис. 3.5 и таблицей 3.1 и составим уравнение энергетического баланса для деаэратора:

 =

                             = , (3.45)

     где  D₄ – количество питательной воды после ПНД, кг/с;

            D_сеп.в – количество добавочной воды, равное количеству воды, удаленной из

схемы с продувкой, кг/с.

D_сеп.в = D_ПВ × a_сеп.в, кг/с (3.46)

D_сеп.в = 242,0 × 0,0087 = 2,1 кг/с;

            D_сеп.п – количество пара, отбираемого из сепаратора продувки, кг/с.

            D_сеп.п = D_ПВ × a_сеп.п, кг/с (3.47)

D_сеп.п = 242,0 × 0,0063 = 1,53 кг/с;

D_уш – количество пара из штоков клапанов, кг/с. Принимаем D_уш = 1 кг/с;

            D_э + D_упл – количество пара, отбираемого на уплотнения и эжекторы, кг/с. При-

                 нимаем D_э = 1 кг/с, D_упл = 0,5 кг/с;

            D_Д – количество пара, отбираемого на деаэратор, кг/с;

            h_доб – энтальпия добавочной воды, кДж/кг. При температуре воды t_доб = 50 ⁰С

                  и давлении Р_доб = 1,1×Р_Д =1,1×0,69 = 0,76 МПа  энтальпия h_доб =210,0 кДж/кг;

            h_Д’ – энтальпия воды на линии насыщения при давлении в деаэраторе, кДж/кг.

                 При давлении Р_Д = 0,69 МПа энтальпия воды h_Д’ = 693,8 кДж/кг;

            h_Д’’ – энтальпия пара на линии насыщения при давлении в деаэраторе, кДж/кг.

                 При давлении Р_Д = 0,69 МПа энтальпия пара h_Д’’ = 2762,0 кДж/кг.

Составим уравнение материального баланса для деаэратора:

          , (3.48)

Из уравнений (3.45) и (3.48) получаем:

     D_Д = 163,1 – D₄, кг/с (3.49)

                         , кг/с (3.50)

            =150,5 кг/с

     D_Д = 163,1 – 150,5 = 12,7 кг/с

3.7.  Расчет подогревателей низкого давления

Воспользуемся рис. 3.6 и таблицей 3.1 и составим уравнения энергетического баланса для подогревателей низкого давления и точек смешения.

Для П4:

      (3.51)

Для тс3:

      (3.52)

Для П3:

 (3.53)

Для тс2:

 (3.54)

Для П2:

 (3.55)