Расчет ректификационной установки непрерывного действия для разделения смеси бензол – уксусная кислота (Подбор теплообменного аппарата для подогрева исходной смеси), страница 4

где σд – допускаемое напряжение на растяжение для материала днища, МПа.

Поскольку отношение больше 25, то толщина стенки определяется по формуле

где RB=DB/4hB – внутренний радиус кривизны в вершине днища, м.

Здесь hВ – глубина выпуклости, м /6, прил. 10/.

Выбираем дополнительную прибавку на округление толщины стенки

С0=1,33 мм.

Общую прибавку к номинальной расчетной толщине определяем по формуле

Толщина стенки днища с учетом прибавок

Допускаемое давление в днище определяется по формуле

Расчет стяжного полукольца и накладки плавающей головки

Стяжное кольцо (рис. 2.2.3.1) рассчитывается в сечении по линии АА на изгиб, растяжение и срез.

Допускаемая нагрузка на одну шпильку

где d0 – внутренний диаметр резьбы шпильки,мм (для М24: d0=21,4 мм);

[σ] – допускаемое напряжение для материала шпильки, МПа.


Изгибающий момент в сечении АА от действия усилия qб в одной шпильке

где l1=0,015 м, h=0,028 м, h2=0,04 м -  размеры стяжного полукольца (см. рис. 2.2.3.1).

Предварительно примем h1=0,034 м, тогда

Рис. 2.2.3.1 – Схема к расчету стяжного полукольца

Усилие, растягивающее сечение от действия одной шпильки

Момент сопротивления изгибу участка сечения по линии АА, приходящегося на одну шпильку

где t1=πD/n=t (n – число шпилек; t – шаг между шпильками).

D – диаметр подвижной трубной доски, м.

Принимая число шпилек n=8 получим

Напряжение изгиба для стяжного полукольца по линии АА

Напряжение среза для стяжного полукольца по линии АА

Напряжение растяжения по линии АА

Суммарное напряжение с учетом среза

где [σ] – допускаемое напряжение для материала стяжного кольца, МПа.

Принимаем величину h1=0,034 м.

Накладки 1 (рис. 2.2.3.2), соединяющие стяжные полукольца 2, рассчитывают на растяжение по сечению, ослабленному отверстием. Растягивающая нагрузка эквивалентна силе трения, которая возникает между накладкой и полукольцом. Учитывая это, можно записать

где [σ], [σ]н – допускаемые напряжения соответственно для болтов и накладки, МПа;

     f=0,3 – коэффициент трения.

Так как обычно для применяемых сталей [σ]=0,9[σ]н, то толщина накладки определится по формуле

   

Рис. 2.2.3.2 – Соединение стяжного кольца накладками

Заменяя d0 и d1 на близкую величину (наружный диаметр d болта) и принимая как минимум b=2d, получим h=0,9d. Толщину накладки принимается с учетом прибавки на коррозию

Принимаем толщину накладки h=30 мм.

2.3 Гидравлический расчет трубопровода

0,95 кг/с исходной смеси подается из резервуара с давлением 1 ат в ректификационную колонну, с давлением в зоне питания Р=0,112 МПа. Точка подачи раствора в колонну расположена на 11,5 м выше уровня смеси в резервуаре. Длина трубопровода от резервуара до теплообменника 16 м; на этом участке имеется 2 задвижки и два плавных поворота на 90º при


относительном радиусе поворота R0/d=4. В двухходовом кожухотрубчатом теплообменнике смесь подогревается от 18 до 94,31 ºС. Теплообменник имеет общее число труб 82, их длина 3 м и диаметр 25х2 мм. Температура внутренней поверхности стенок труб, внутри которых проходит нагреваемая смесь, составляет 138,3 ºС. Длина трубопровода от теплообменника до ректификационной колонны 12,5 м; на этом участке установлена задвижка и имеется один поворот на 90º при относительном радиусе поворота R0/d=4. Требуется определить диаметр трубопровода и подобрать насос, устанавливаемый на уровне исходного резервуара.

1. Проведение гидравлических расчетов требует определения значений плотности и динамической вязкости смеси при трех значениях температур.

Согласно формуле

где - массовая доля и плотность i-го жидкого компонента, находим значения плотностей раствора при 18 ºС

где ρБ=881 и ρук=881– плотности бензола и уксусной кислоты при 18 ºС, кг/м3

 и  - массовые доли бензола и уксусной кислоты;

при 94,31 ºС

при (18+94,31)/2=56 ºС – средней температуре раствора в теплообменнике – аналогично ρF=943 кг/м3.

Значения динамической вязкости смеси определим по формуле