Проектирование приточно-вытяжной вентиляции общественного двухэтажного здания расположенного в городе Витебске (высота этажа – 3,5 м; фасад здания ориентирован на запад), страница 15

КВБ 9 Б-П         V_тр = 1383/(0,0016*1000*3600) =0,24 м/с

КВБ 10              V_тр = 1383/(0,0016*1000*3600) =0,24м/с

КСк3-10            V_тр = 1383/(0,000846*1000*3600) =0,45 м/с

КСк4-10            V_тр = 1383/(0,0011*1000*3600) =  0,35 м/с

По найденным значениям  vr и V_тр находим коэффициенты теплопередачи калориферов:

 

КВС 8 Б-П       vr =8,50 кг/(м²с) ;    V_тр = 0,44 м/с  ;   К =43,73 Вт/(м^{2 о}С);

КВБ 9 Б-П       vr =7,20 кг/(м²с) ;    V_тр = 0,24 м/с  ;   К =36,12 Вт/(м^{2 о}С);

КВБ 10             vr =5,62 кг/(м²с) ;    V_тр = 0,24 м/с  ;   К = 44,92 Вт/(м^{2 о}С);

КСк3-10           vr = 5,71 кг/(м²с) ;   V_тр = 0,45 м/с  ;   К = 54,79 Вт/(м^{2 о}С);

КСк4-10           vr = 5,71 кг/(м²с) ;   V_тр =0,35 м/с  ;    К = 51,09 Вт/(м^{2 о}С).

Определяем требуемую поверхность нагрева:

F_тр=,м²,                                                                                                  

где Q = 113578,4 Вт  –  расход теплоты для нагревания воздуха;

t_ср^т – средняя температура теплоносителя:

t_ср^т  =  (t_гор+t_обр)/2 , ^оС,                                                                                                           

t_ср^т  = (140+70)/2 = 105 ^оС;

t_ср^в – средняя температура нагреваемого воздуха:

t_ср^в  =  (t_н+t_к)/2, ^оС,                                                                                                 

t_ср^в  = (-25+9)/2 =  -8 ^оС;

К – коэффициент теплопередачи калорифера, Вт/(м^{2 о}С).

КВС 8 Б-П      F_тр =  1,1*113578,4/[43,73*(105+8)] = 29,45 м²;

КВБ 9 Б-П       F_тр = 1,1*113578,4/[36,12*(105+8)] =35,66 м²;

КВБ 10            F_тр = 1,1*113578,4/[44,92*(105+8)] =28,67 м²;

КСк3-10          F_тр = 1,1*113578,4/[54,79*(105+8)] =23,51 м²;

КСк4-10          F_тр = 1,1*113578,4/[51,09*(105+8)] =25,21 м².     

Определяем общее число устанавливаемых калориферов: n¢=F_тр/F_н^таб               

КВС 8 Б-П      n¢ = 29,45/18,96=1,55;

КВБ 9 Б-П      n¢  =35,66/29,34=1,22;

КВБ 10            n¢ =28,67/27,70=1,04;

КСк3-10          n¢ =23,51/28,66= 0,82;

КСк4-10          n¢ =25,21/37,66= 0,67.

Округляем число калориферов до ближайшего целого и находим действительную площадь поверхности нагрева калориферной установки: F_д=F_н^таб*n, м²,             

КВС 8 Б-П      F_д=18,96*2 = 37,92м²;

КВБ 9 Б-П      F_д=29,34*2 = 58,68м²;

КВБ 10            F_д=27,70*2 = 55,40м²;

КСк3-10          F_д=28,66*1 = 28,66м²;

КСк4-10          F_д=37,66*1 = 37,66м².

 

Запас поверхности нагрева калориферных установок в процентах:

j=[(F_д-F_тр)/F_тр]*100%                                                                                                 

КВС 8 Б-П        j = [(37,92-29,45)/ 29,45]*100%  = 28,76 %;

КВБ 9 Б-П        j = [(58,68-35,66)/ 35,66]*100% = 64,55 %;

КВБ 10              j = [(55,40-28,67)/ 28,67]*100% = 93,23 %;

КСк3-10            j = [(28,66-23,51)/ 23,51]*100% = 21,91 %;

КСк4-10            j = [(37,66-25,21)/ 25,21]*100% = 49,39 %. 

Выбираем калорифер КСк3-10, т.к. у него минимальный запас поверхности нагрева.

Аэродинамическое сопротивление калориферной установи, Па, зависящее только от массовой скорости:

КВС 8 Б-П        vr = 8,50 кг/(м²с)  DR_к=129,65 Па

КВБ 9 Б-П         vr = 7,20 кг/(м²с)  DR_к=164,46 Па

КВБ 10              vr = 5,62 кг/(м²с)  DR_к=136,73 Па

КСк3-10            vr = 5,71 кг/(м²с)  DR_к=147,48 Па

КСк4-10            vr = 5,71 кг/(м²с)  DR_к=172,91 Па

Таким образом, к установке принимаем калорифер КСк3-10 биметаллический со спирально-накатным оребрением, в качестве теплоносителя применяется перегретая вода с температурой до180 ^оС.

Гидравлическое сопротивление калорифера КСк3-10 определяем при V_тр=0,45м/с и А=16,39:

DR_тр=А*V_тр², кПа                                                                                                     

DR_тр=16,39*0,45²  = 3,32 кПа.