Совершенствование системы электроснабжения ликероводочного завода в связи с реконструкцией ликерного цеха (Релейная защита и автоматика), страница 3

,                                        (10.12)

где I_{P MIN} – минимальный ток в реле, А, определяемый как

,                                  (10.13)

где I_{к min}- трехфазный ток короткого замыкания.

По формулам (10.1) определим номинальные токи защищаемого трансформатора , .

Поскольку силовой трансформатор имеет схему соединения обмоток звезда-треугольник, то первичные обмотки трансформаторов тока соединяем в треугольник на стороне 110 кВ, а на стороне 10 кВ¾ в звезду. Для трансформатора тока на 110 кВ выбираем коэффициент трансформации , а на стороне 10 кВ¾ . Тогда по выражениям (10.2) вторичные токи в плечах защиты  и . Так как I_в1 > I_в2,, то в качестве основной принимаем сторону высшего напряжения.

Номинальный ток стороны 110 кВ по (10.3) .

   Ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания по (10.4) . Расчетный ток срабатывания реле по (10.5) . Тогда расчетное число витков обмотки насыщающегося трансформатора по выражению (10.6) . Принимаем ближайшее меньшее целое число витков .

   Далее по (10.7) определяем обмотку неосновной стороны . Выбираем ближайшее целое число .

   Определяем токи небаланса, вызванные погрешностью трансформатора тока и регулированием напряжения, по (10.8) , где ток трехфазного короткого замыкания на шинах 10 кВ, приведенный к стороне основной обмотки 110 кВ. Определяем как , где Iк=10,24 кА¾ ток к. з. на шинах 10 кВ ГПП, взятый из раздела 8 пояснительной записки.

   Определяем по (10.9) третью составляющую тока небаланса , тогда суммарный ток небаланса будет .

   По (10.10) определяем число витков тормозной обмотки , тогда ближайшее большее .

   Фактический ток срабатывания реле по (10.11) . Теперь для проверки чувствительности защиты определим ток в реле при двухфазном к. з. на стороне 10 кВ по (10.13) . Тогда коэффициент чувствительности по выражению (10.12) будет , таким образом защита обладает необходимой чувствительностью к к. з. на стороне 10 кВ трансформатора и на этом расчет окончен.

   На графическом части релейной защиты и автоматики показана принципиальная схема релейной защиты трансформатора ГПП ТРДН-40000/110/10/10. Вкратце опишем работу схемы защиты.

   Дифференциальная защита подключается ко вторичной цепи трансформаторов тока, установленных на стороне 110 кВ и на каждой части обмотки напряжения 10 кВ. МТЗ от многофазных к. з. подключается со стороны 10 кВ на каждую ветвь обмотки низшего напряжения. Резервная МТЗ подключается к трансформаторам тока на 110 кВ. Со стороны 110 кВ подключен полукомплект высокочастотной блокировки защит. Также со стороны 110 кВ через трансформаторы тока питаются блоки питания. К трансформаторам тока 10 кВ подключены приборы учета и измерения электроэнергии.

   Питание оперативных цепей защиты осуществляется постоянным оперативным током. К шинкам управления (+ЕС, -ЕС) через автоматический выключатель АП-50 (SF5) присоединены оперативные цепи.

   При срабатывании газового реле BF-80/Q замыкается контакт KSG1.1 и KSG1.2. При замыкании первого замыкается цепь питания указательного реле KH2 через накладку SX2 и резистор R1. При замыкании KSG1.2 в цепи сигнализации срабатывает реле KH8, извещающее о снижении масла в трансформаторе. При замыкании второго контакта газового реле KSG2 замыкается цепь питания промежуточных реле KL1, KL2, KL3, KL4, которые срабатывают и контактами KL1, KL2 замыкают цепь отключения выключателя 110 кВ Q1; KL3.1 и KL4.1 замыкают цепь отключения выключателя 10 кВ Q2; KL3.2 и KL4.2 замыкают цепь отключения выключателя 10 кВ Q3.