=0,95 армируем по усилию N=539,5*0,95=512,52 кН, Nld=394,1*0,95=374,4 кН.
Принята арматура класса A-III, Rs=365 МПа. Сечение пояса b x h=25 x 30 см, длина панели l=3,242 см, расчётная длина l0=0,9*l=0,9*324,2=291,8 см.Отношение =l0/b=291,8/25=11,67<20 и l0/h=291,8/30=9,73. Пояс расчитываем на внецентренное сжатие с учётом только случайного эксцентриситета еа=1 см, что равно (1/30)h=
=30/30= 1 см, и больше чем (1/600)l=324,2/600=0,54 см.
Проверяем несущую способность сечения при е0≤еа=1 см.
N ≤ηφ[Rb*A+Rsc(As+As’)]
512,52*103 Н <1*0,906[19,8*750+365*8,04]*100=1612000 H.
для определения φ=φb+2(φr-φb)V предварительно задаёмся по конструктивным соображениям процентом армирования μ=1 % и вычисляем :
As+As’=μ*A=0,01*25*30=7,5 см2, что соответствует: 4 Ø 16 A-III, As=8,04 см2.
V=
отношение Nld/N=374,4 /512,52=0,74; получаем φb=0,903 и φr=0,91; тогда
φ=0,903+2(0,91-0,903)*0,198=0,906; коэффициент η=1, так как h=30 см >b=20 см.
Проверяем прочность элемента с учётом влияния прогиба, так как l0/h=9,73.
Определяем условную критическую силу Ncr:
где I=25*302/12=56300см4; φl=1+ βM1ld/M1
M1ld= Mld+Nld(h0–a)/2=0+374,4 *(26-4)/2=4118,4 кН*см;
M1=M+N(ho–a)/2=0+512,52(26-4)/2=5637,7 кН*см; β=1;
φl=1+1(4118,4/5637,7)=1,73
α =Es/Eb=2*105/(0,325*105)=6,154; μ=0,01 (1%).
Is=μ*b*h0(0,5h-a)2=0,01*25*26(0,5*30-4)2=786 см4
δе=еа/h=0,01/0,3=0,033;
δе,min=0,5-0,01*291,8/30-0,01*0,9*22=0,205; принимаем δе= δе,min=0,205.
Н=4544 кН.
Коэффициент η=1/(1-N/Ncr)=1/(1-512,52/4544)=1,12; тогда расстояние e=eoη+0,5h-a=
=1*1,12+0,5*30-4=12,12 см.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:
где ω=0,85-0,008Rb*γb2=0,85-0,008*0,9*22=0,692.
σSR=Rs=365 МПа (при d≥10 мм A-III).
Относительная продольная сила:
значение
δ’=a/h0=4/26=0,154.
Требуемая площадь арматуры расположена симметрично и равна:
получается отрицательное значение, следовательно по расчёту на внецентренное сжатие с учётом влияния прогиба при принятом сечении пояса (25 Х 30 см), арматура не требуется. Оставляем размер сечения верхнего пояса одинаковым с нижним поясом и армирование по расчёту при случайном эксцентриситете e0=ea –
4 Ø 16 A-III.
Расчёт элементов решётки.
Рассмотрим стойку (3-9), которая подвергается сжатию максимальным усилием
N=14,21 кН (Nld=10,38 кН), а с учётом коэффициеннта γn=0,95; N=14,21*0,95=13,5 кН и Nld=9,86 кН. Сечение стоек 25 Х 15см, арматура класса A-III, Rs=365 МПа.
Требуемая площадь рабочей арматуры по условию прочности:
;
принимаем 4 Ø 10 A-III с As=3,14 см2.
Процент армирования: 
%=0,84>
=0,1%
Определяем ширину длительного раскрытия трещин acrc при действии усилия от постоянных и длительных нагрузок, учитываемых с коэффициентом γf=1:
Н/см2=26,18 МПа.
φl=1,6-1,5μ=1,6-1,5*0,0084=1,59; δ=1,2; η=1;
γf,m=1,2 – средний коэффициент надёжности по нагрузке для пересчёта расчётных усилий в нормативные:
1,2*1,59*1*(26,18/2*105)*20*(3,5-100*0,0084)
=0,03 мм< [acrc2]lim=0,3 мм.
Принятое сечение стойки удовлетворяет условию по длительному раскрытию трещин.
Остальные сжатые стойки и раскосы, для которых по
таблице значенния усилий меньше, чем для стойки (3-9), армируем конструктивно 4 Ø 10 A-III с As=3,14 см2. Процент
армирования: %=0,84>. Несущая способность сечения:
Nc=Rs*As=365*102*3,14=115*103 Н=115 кН.
Рассмотрим раскос (2-9), который подвергается растяжению максимальным усилием N=42,66 кН (Nld=31,16 кН), а с учётом коэффициеннта γn=0,95; N=42,66*0,95=40,53 кН и Nld=31,16*0,95=29,6 кН. Сечение раскосов 25 Х 15см, арматура класса A-III, Rs=365 МПа.
Требуемая площадь рабочей арматуры по условию прочности:
;
принимаем 4 Ø 10 A-III с As=3,14 см2.
Процент армирования: %=0,84>=0,1%
Определяем ширину длительного раскрытия трещин acrc при действии усилия от постоянных и длительных нагрузок, учитываемых с коэффициентом γf=1:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.