Здание отапливаемое, двухпролетное, общей длинной 60 м. Конструктивная схема здания. Компановка поперечной рамы, страница 8

Gsp+p=(530+0,05*530)=556,5 МПа <Rs,ser=590 МПа;

Gsp–p=(530–0,05*530)=503,5 МПа >0,3Rs,ser=0,3*590=177 МПа.

Прочность бетона к моменту отпуска натяжения напрягаемой арматуры:

Rbp=0,7В=0,7*40=28 МПа.

Расчёт элементов фермы производим с учётом коэффициента надёжности по назначению γn=0,95.

Расчёт нижнего пояса. Расчёт по предельным состояниям первой группы по прочности.

Максимальное расчётное усилие по таблице принимаем по стержню (7-8) N=

15,08*0,95=14,33 кН.

Определяем площадь сечения напрягаемой арматуры:

см2

Принимаем 4Ø10 А-IV As=3,14 см2.

Расчёт по предельным состояниям второй группы.

Согласно СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции», конструкции с напрягаемой стержневой арматурой класса А-IV относятся к третьей категории трещиностойкости. Соответственно этой категории и выполняем расчёт при действии расчётных (γf>1) или нормативных нагрузок (γf=1).

Расчётное усилие равно:

при учёте всех нагрузок с коэффициентом надёжности по нагрузке γf>1 N=14,33 кН то же с коэффициентом γf=1.

Nn=14,33/1,2=11,95 кН, где 1,2 – коэффициент для приближённого пересчёта усилий от действия нагрузок при γf>1 к усилиям от нагрузки при γf=1.

Расчёт нижнего пояса по образованию и раскрытию трещин.

Приведённое сечение:

Ared=A+αAsp=25*30+5,85*3,14=768,4 см2; α=Es/Eb=1,9*105/32500=5,85.

Принятые характеристики:

Gsp=530 МПа; Rbp=28 МПа.

коэффициент точности  натяжения арматуры при подсчёте потерь γsp=1;

то же  при расчёте по образованию трещин, λsp=0,9.

Подсчёт первых потерь напряжений арматуры σlos1:

–  от релаксации напряжений стали при механическом способе натяжения:

σ1=0,1σsp–20=0,1*530–20=33 МПа.

–  от температурного перепада при Δt=650С:

σ2=1,25Δt=1,25*65=81,2 МПа.

–  от деформации анкеров при натяжении на жёсткие упоры стенда для бетонирования:

σ3=EsΔl/l;

Δl=1,25+0,15d=1,25+0,15*10=2,75 мм

σ3=1,9*105*0,275/2500=20,9 МПа.

l=2500 мм  – расстояние между наружными гранями упоров стенда.

Усилие обжатия бетона с учётом потерь σ1, σ2, σ3 при γsp=1:

P1sp*Aspsp– σ1– σ2– σ3)*10-1=1*3,14(530 – 33 – 81,2 – 20,9)*10-1=124 кН.

Напряжение обжатия  бетона от действия усилия Р1:

σbp=P1/Ared=124000/(768,4*100)=1,62 МПа.

Отношение σbp/Rbp=1,62/28=0,06<α=0,8

α=0,25+0,025Rbp=0,25+0,025*28=0,95>0,8.

От деформации бетона вследствие быстронатекающей ползучести при σbp/Rbp≤α=

=0,8 при тепловой обработке: σ6=0,8*40(σbp/Rbp)=0,8*40*0,06=1,92 МПа.

Суммарное значение первых потерь:

σlos11236=33+81,2+20,9+1,92=137,02 МПа.

Усилие предварительного обжатия бетона с учётом первых потерь:

P01= σ01*Asp*10-1=137,02*3,14*10-1=43,02 кН.

Напряжение в бетоне от действия усилия Р01:

σbp=P01/Ared=43,02*1000/(768,4*100)=0,56 МПа.

Подсчёт вторых потерь:

-  от усадки бетона, подвергнутого тепловой обработке, при бетоне класса В40:

σ8=40 МПа.

-  от ползучести бетона при σbp/Rbp≤0,75:

σ9=0,85*150(σbp/Rbp)=0,85*150(0,56/28)=2,55 МПа.

Суммарное значение вторых потерь:

σlos2= σ89=40+2,55=42,55 МПа.

Полные потери предварительного напряжения:

σloslos1los2=137,02+42,55=179,57 МПа>100 МПа.

Напряжения в арматуре за вычетом всех потерь:

σ02sp– σlos=530 – 179,57=350,43 МПа.

Расчётное отклонение напряжений при механическом способе натяжения:

p= 0,05σsp=26,5 МПа.

Принимаем Δγsp=0,1; γsp=1–Δγsp=1– 0,1=0,9; γsp=1+ Δγsp=1+0,1=1,1.

Полное усилие обжатия бетона при γsp=0,9 кН:

Р02= γspσ02Asp*10-1–(σ689)As=0,9*350,43*3,14*10-1–(1,92+40+2,55)*2,26*10-1=

=89 кН.

As=2,26 см2 – продольная арматура огибающих сеток 8 Ø 6 A–I.

Усилие, воспринимаемое сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин:

Ncrci[Rbt,ser(A+2αAs)+P02]=0,85[2,1(25*30+2*6,46*2,26)*10-1+89]=214,8кН>Nn=

=11,95 кН.

As=2,26 см2 (8 Ø 6 A–I); α=Es/Eb=2,1/0,325=6,46;Es=2,1*105 МПа –A-I.

Так как Nn=11,95 кН<Ncrc=214,8 кН, то трещиностойкость обеспечена и поэтому расчёт на раскрытие трещин не производим.

Расчёт верхнего пояса.

Максимальное расчётное усилие по таблице в стержнях (1-2) и (6-7) N=539,5 кН.

Так как усилия в остальных панелях пояса мало отличаются от расчётных, то для унификации конструктивного решения все элементы верхнего пояса с учётом γn=