Тема: Расчет магистральных нефтепроводов и нефтепродуктопроводов |
$$$51. Коэффициент гидравлического сопротивления обозначается буквой: |
A) μ |
B) ν |
C) λ |
D) h |
E) ζ |
$$$52. Коэффициент местного сопротивления, зависящий как от вида сопротивления, так и от характера течения, обозначается буквой: |
A) λ |
B) h |
C) ν |
D) ζ |
E) β |
$$$53. В каком размере принимаются потери на местные сопротивления от потерь на трение (%) : |
A) 0,5 |
B) 7 |
C) 50 |
D) 2 |
E) 20 |
$$$54. Какой напор развивает насос НМ- 7000-210? |
A) 700м3/час |
B) 210м3/ час |
C) 7*100м |
D) 7000м |
E) 210м |
$$$55. Какой буквой обозначается толщина стенки трубопровода? |
A) h |
B) δ |
C) б |
D) ζ |
E) λ |
$$$56. Что определяет параметр Рейнольдса (число Re)? |
A) потери напора по всей длине трубопровода |
B) скорость течения жидкости |
C) режим течения жидкости |
D) пропускную способность трубопровода |
E) расчетное сопротивление металла трубы |
$$$57. При ламинарном режиме течения число Рейнольдса: |
A) Re<2320 |
B) Re>2320 |
C) Re>RI |
D) Re<RII |
E) RI< Re< ReII |
$$$58. Зона трения , где коэффициент гидравлического сопротивления зависит только от числа Рейнольдса, называется зоной: |
A) гидравлически гладких труб |
B) квадратичного трения |
C) смешанного трения |
D) переходной |
E) ламинарного течения |
$$$59. Зона трения, где коэффициент гидравлического сопротивления зависит только от относительной шероховатости труб, называется зоной: |
A) смешанного трения |
B) квадратичного трения |
C) переходной |
D) гидравлически гладких труб |
E) ламинарного течения |
$$$60. Относительная шероховатость труб обозначается: |
A) n |
B) φ |
C) m |
D) ζ |
E) ε |
$$$61. При турбулентном режиме в зоне смешанного трения коэффициент гидравлического сопротивления зависит от: |
A) только от числа Re |
B) числа Re и относительной шероховатости труб |
C) только от относительной шероховатости труб |
D) переходного числа RI |
E) переходного числа RII |
$$$62. Условие существования зоны гидравлически гладких труб: |
A) Re>2320 |
B) ReI> ReII |
C) ReI< ReII |
D) 2320<Re< ReI |
E) ReI<Re< ReII |
$$$63. Условия существования зоны квадратичного трения: |
A) ReI= ReII |
B) Re< ReI |
C) 2320< Re< ReI |
D) ReI<Re< ReII |
E) Re> ReII |
$$$64. Условия существования зоны смешанного трения: |
A) Re <ReII |
B) ReI= ReII |
C) ReI<Re< ReII |
D) ReI> ReII |
E) 2320<Re< ReI |
$$$65. Условие существование переходной зоны: |
A) ReI= ReII |
B) ReII>Re |
C) ReI<Re< ReII |
D) ReI> Re |
E) Re=2000-3000 |
$$$66. Коэффициент гидравлического сопротивления при ламинарном режиме определяют по формуле (Стокса): |
A) 64/ Re |
B) 0,3164/ Re0,25 |
C) 0,11(ε+68/ Re)0,25 |
D) 0,11 ε0,25 |
E) 1,14-2 1ġ ε |
$$$67. Потеря напора на трение на единице длины трубопровода- это: |
A) расчетный напор одной НС |
B) определение шероховатости труб |
C) напор всех НС |
D) гидравлический уклон |
E) расчетная длина лупинга |
$$$68. При турбулентном режиме течения границами трех зон трения являются переходные числа Рейнольдса: |
A) ReI<2320 |
B) ReI и ReII |
C) ReI = ReII |
D) ReI <ReII |
E) ReI >ReII |
$$$69. Переходное число Рейнольдса RI равняется: |
A) RI=10/ ε |
B) RI=68Re |
C) ReI=500/ ε |
D) ReI=Re/ ε |
E) ReI= ε / Re |
$$$70. Переходное число Рейнольдса RII определяется по формуле: |
A) RII=10/ ε |
B) ReII= ε / Re |
C) ReII=500/ ε |
D) ReII=Re/ ε |
E) ReII=64/ ε |
$$$71. Для гидравлически гладких труб коэффициент λ определяется по формуле (Блазиуса) |
A) λ=0,11 (ε+68/ Re) |
B) λ=0,11 ε0,25 |
C) λ=0,11 (68/ Re)0,25 |
D) λ=64/ Re |
E) λ=0,3164/ Re0,25 |
$$$72. Для зоны смешанного трения λ определяется по формуле (Альтшуля) |
A) λ=64/ Re |
B) λ=0,11 ε0,25 |
C) λ=0,3164/ Re0,25 |
D) λ=0,11 (ε+68/ Re)0,25 |
E) λ=1,14-2 1ġ ε |
$$$73. В зоне квадратичного трения значение λ определяется по формуле (Шифринсона) |
A) λ=0,11 ε0,25 |
B) λ=64/ Re |
C) λ=0,3164/ Re0,25 |
D) λ=Ан/ Re |
E) λ=0,11 (ε+68/ Re)0,25 |
$$$74. Потери напора на трение h в трубе круглого сечения определяется по формуле (Дарси- Вейсбаха) |
A) |
B) |
C) |
D) |
E) |
$$$75. На линейной части трубопровода возникает местное сопротивление в: |
A) лупинге |
B) зоне смешанного трения |
C) задвижках, поворотах, сужениях |
D) зоне квадратичного трения |
E) только в конце трубопровода |
$$$76. Расчетный напор одной НС определяется по формуле: |
A) |
B) |
C) |
D) |
E) |
$$$77. Потери напора, определяемые по формуле , характеризуются: |
A) инерционным сопротивлением |
B) потерями на трение |
C) потерями в начале трубопровода |
D) местными потерями |
E) сопротивлениями в сложном трубопроводе |
$$$78. По формуле определяются: |
A) остаточные напоры станций |
B) полные потери напора в трубопроводе |
C) потери напора одной станции |
D) фактическая производительность нефтепровода |
E) расчетная подача |
$$$79. По совмещенному графику «Q-H»нефтепровода и насосных станций определяем: |
A) часовую производительность трубопровода |
B) количество насосных станций |
C) количество насосов |
D) расчетную длину и перевальную точку трассы |
E) фактический расход |
$$$80. Расчетное число насосных станций определяем по формуле: |
A) n=Q/н |
B) n=iL |
C) n= H/Hст |
D) n= H/Q |
E) n= iHст |
$$$81. По формуле вычисляется : |
A) потеря напора на трение |
B) расчетная часовая подача |
C) напор |
D) коэффициент гидравлического сопротивления |
E) годовой объем перекачки |
$$$82.. Какой из способов не является методом увеличения пропускной способности нефтепроводов: |
A) увеличение количества насосных станций |
B) строительство лупингов |
C) увеличение числа работающих насосов |
D) увеличение количества перекачиваемого продукта за год |
E) устройство вставок большего диаметра |
$$$83 Размещение лупингов на отдельных участках трассы выполняется с учетом: |
A) его длины |
B) фактической производительности |
C) местоположения насосных станций |
D) фактического напора |
E) фактического подпора |
$$$84. Почему с технологической точки зрения применение вставок большего диаметра нецелесообразно? |
A) затрудняется очистка нефтепровода и пропуск диагностических приборов |
B) размещение по трассе затруднено |
C) небольшое изменение напора станций |
D) небольшое изменение производительности трубопровода |
E) подбор труб затруднен |
$$$85 Режим движения потока в трубопроводах характеризуется: |
A) вязкостью перекачиваемого продукта |
B) потерями напора на трение |
C) производительностью |
D) плотностью перекачиваемого продукта |
E) числом Re |
$$$86 Совместная работа трубопровода и насосных станций регулируется следующим методом: |
A) изменением количества работающих насосов |
B) расстановкой лупингов |
C) расстановкой вставок |
D) изменением частичного вращения вала |
E) изменением диаметра трубопровода |
$$$87. Регулирование работы нефтепровода методом обточки рабочих колес достигается уменьшением напора станций с: |
A) заменой рабочих колес большего диаметра |
B) заменой рабочих колес меньшего диаметра |
C) заменой рабочих колес на резервном насосе |
D) заменой всех рабочих колес насосов |
E) прикрытием задвижки на нагнетательном патрубке |
$$$88. При округлении числа насосных станций в большую сторону (n1>n) напор каждой станции должен быть: |
A) уменьшен |
B) увеличен |
C) неизменным |
D) постоянным |
E) увеличен на проектную величину |
$$$89. Какие данные не являются исходными для технологического расчета трубопровода? |
A) сжатый профиль трассы нефтепровода |
B) характеристики труб и насосного оборудования |
C) плановое задание на перекачку |
D) рабочее давление на выходе ГНС |
E) температура грунта на глубине заложения нефтепровода |
$$$90. Кинематическая вязкость нефтепродукта обозначается буквой: |
A) β |
B) ε |
C) μ |
D) η |
E) ν |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.