Газомазутная ГРЭС-2000 МВт с турбинами К-500-240 ХТЗ и ингибиторной системой защиты технического водоснабжения, страница 10

Примем температурный перепад между первичным и вторичным паром .

Рассмотрим 5-ый отбор с . Потери давления в паропроводе от отбора пара в турбине до испарителя не учитываем.

Температура насыщения первичного пара:

Температура насыщения вторичного пара [5]:

                           (1.24)

Давление вторичного пара испарителя: .

Поскольку потери давления не учитываем, то давление в КИ .

Удельная теплота испарения: .

Энтальпия дренажа КИ: .

Учитывая недогрев , температура основного конденсата на выходе из КИ , энтальпия при давлении ОК , .

Теплота отданная ОК в КИ:

               (1.25)

Производительность испарителя (в долях):

                                       (1.26)

Аналогичным образом рассчитаем подключение испарительной установки к 6-му отбору турбины [5]:

, ,

, , ,

, ,

        (1.27)

                                     (1.28)

Таким образом, наиболее эффективным является подключение испарителя к 6-му отбору турбины, так как  для 6-го отбора наибольшее.

1.9 Расчет деаэратора ПВ испарителя

Давление в корпусе деаэратора , температура химически очищенной воды (ХОВ)  (по заданию). Энтальпия ХОВ , температура насыщения , энтальпия

Доля расхода ПВ испарителя с учетом продувки:

                      (1.29)

где  - потеря на утеску;

 - потери на продувку испарителя.

Уравнения материального и теплового баланса:

                                   (1.30)

                               (1.31)

Отсюда:

1.10 Определение оптимального температурного перепада

Из предыдущего расчета видно, что наиболее эффективным является подключение испарителя к 6-му отбору турбины. Графическим способом определим оптимальный температурный перепад между первичным и вторичным паром в испарителе. Данные занесем в табл. 1.4 :

Таблица 1.4

Определение оптимального температурного перепада между первичным и вторичным паром в испарителе

	12	14	16	18
	125	123	121	119
	0,23	0,22	0,2	0,19
	2188	2193,7	2199,3	2204,9
	523,75	516,5	508	499,5
	122	120	118	116
	513,5	505	496,53	488,06
	52	45,37	38,857	41,14
	0,02376	0,02068	0,01766	0,01865

При требуемой производительности испарительной установки , имеем наиболее оптимальный температурный перепад

Соответственно получим:

Температура ОК на выходе из КИ с учетом недогрева :

                               (1.32)

Тогда [5].

Тепло отданное ОК в КИ:

          (1.33)

Производительность испарителя (в долях):

                                         (1.34)

Определим долю расхода первичного пара из уравнения теплового баланса:

                (1.35)

где  - расход первичного пара;

 - энтальпия конденсата первичного пара, по давлению первичного пара в испарителе;

 - КПД испарителя [4];

 - энтальпия первичного пара;

 - продувка испарителя [4];

 - энтальпия конденсата вторичного пара.

Отсюда:

                           (1.36)

1.11 Определение показателей экономичности и точности расчётов

1.11.1 Контроль точности расчета материального баланса

Доля расхода пара в конденсатор турбины:

                                    (1.37)

Найдём расход ОК через конденсатный насос КН1, вычисленный по расходу пара:

            (1.38)

Принимаем во внимание, что:

                                          (1.39)

Погрешность расчетов:

          (1.40)