Вентиляции и отопления промышленного здания. Климатические характеристики района строительства. Расчётные параметры наружного климата, страница 9

·  Источник представляет собой точечный источник загрязнения; внутренний I группы

· 

Т.к.  и  => выбросы считаю холодными.

3)  Расчёт рассеивания холодных выбросов

·  Максимальная приземная концентрация

,   м²/м³

где: А=200 []

М =50 г/с –кол-во вредного вещества выбрасываемого в атмосферу

F =1 – безразмерный коэффициент

где: V₁ –объём газо-воздушной смеси

V₁ =

Б – коэффициент, учитывающий количество примесей

 - безразмерный коэффициент

·  Расстояние по горизонтали от источника выбросов до места на проекции оси факела на землю, где при u_м  C _м =max:

где:

 (т.к. 0,5<2)

 (т.к. Б >0,85)

·  Максимальная величина приземной концентрации вредного вещества, при неблагоприятных мете реологических условиях и скорости ветра u отличной от опасной.

u=2,8 м/с (см. прил. I)

r – безразмерная величина

   (т.к. )

·  Расстояние по горизонтали от оси источника на котором при скорости ветра  u и неблагоприятных условиях предельная концентрация достигает максимального значения

  (т.к. )

·  Величина приземной концентрации вредных веществ в атмосфере на расстоянии воздухозабора (х=20 м)

где

·  Величина приземных концентраций вредных веществ в атмосфере на расстоянии у по перпендикуляру от оси факела выбросов.

 <  (ПДК)

где  

Данная высота трубы удовлетворяет условию.

VII             Расчёт воздушной завесы

В деревообрабатывающем цехе у 2 въездных ворот установлены 2 воздушных завесы, работающие на нагрев внутреннего воздуха помещения. Обе воздушно-тепловые завесы шиберного типа, боковые. Они одинаковые поэтому произведу расчёт одной из них.

Завеса устроена у раздвижных работ размером  в производственном здании имеющим высоту 8 м. механический приток и вытяжка сбалансированы. Предназначена завеса в ХП         ;   .

Температура воздуха в помещении  ;   .

При работе завесы температура смеси воздуха  ;   . Расчётная скорость ветра .

Расчётный аэродинамический коэффициент с =0,8;

Поправочный коэффициент К₁=0,2 (т. 7.3)

Принимаю согласно табл. 7.2 [10] значение q=0,65. в этом случае и при F=20-30 для раздвижных ворот нахожу .

По табл. 7.4 [10] для принятых размеров ворот и высоте здания h_расч=2,4м.

Расчётная разность давлений составит:

,    (ф. 7.2-7.4 [10])

Общий расход воздуха завесы: (ф. 7.1[10])

Принимаю к установке по т. 7.1 завесы типа 3ВТ1.00.000-03 (боковая двусторонняя воздушно-тепловая завеса шибирующего типа) суммарной производительностью по воздуху .

Для принятого решения получаю F=20

Требуемая температура воздуха подаваемая завесой :

где Q =0,1 (рис. 7.3а [10])

Требуемая суммарная тепловая мощность калориферов завесы:

Поскольку суммарная тепловая мощность принятой тепловой конструкции Q =511700 Вт, т.е. больше требуемой почти в 2-е, то целесообразно в одном из агрегатов завесы не устанавливать калориферную секцию или принять однорядную установку калорифера.

VIII       Аэродинамический расчёт системы пневмотранспорта деревообрабатывающего цеха.

Расчёт произвожу по рекомендациям [10] и с помощью аксонометрической схемы (см. графическую часть работы)

Все расчёты свожу в таблицу. Диаметр подбираю по т. 22.15 [10];

 подбираю по т. 22.56 [10]; коэффициент местных сопротивлений  определяю по т. 22.52-22.55.