Вентиляции и отопления промышленного здания. Климатические характеристики района строительства. Расчётные параметры наружного климата, страница 7

Дисбаланс L_п = 1334 — 411 = 923 м³/ч =>для устранения дисбаланса по притоку устраиваю дополнительный приток в отделение антисептирования.

V        Подбор оборудования приточных установок

V. 1    ПУ – 1    для деревообрабатывающего цеха:

а)       Подбор камеры орошения.

Используется для ТП. Принимаю схему обработки воздуха с частичным байпасированием. Если принять, что относительная влажность воздуха после камеры  и считать увлажнение адиабатным, получаю

. Учитывая, что =>  (- по расчёту) – температура смеси обработанного и необработанного воздуха

 - расход обработанного воздуха.

 - перед камерой.

 - на входе в камеру.

 - расход через байпас.

В соответствии с п. 3 прил. III «СП» минимальный расход воздуха для форсуночных камер орошенияОКФ-3 =20000 м³/ч. В нашем случае L_о=15473<20000, поэтому исп. Часть камеры ОКФ-3 от кондиционера

КТЦЗ-20 (см. т. III.4 и III.5 «СП»).

Реконструкция заключается в уменьшении живого сечения для прохода воздуха и количество форсунок пропорционально уменьшению L_о от L_о^ном

 - живое сечение для прохода воздуха при

L_о=20000 м³/ч

 - живое сечение для прохода воздуха при L_о=15473 м³/ч

По конструктивным соображениям принимаю А=1,4м;  Н=1,15м; 

Другие размеры см. в графической части проекта.

Количество форсунок:  шт.

Расход воды через форсунки камеры: , где В –коэффициент орошения, принимаю =1,7 кг воды/кг в-ха; 

Потеря давления при проходе воздуха через камеру орошения

б)       Расчёт калорифера.

                  

1)  Выбран калорифер КСК-3-12-02 АХЛЗ (прил. 2 стр. 299 «СП»)

2)  Определение теплопроизводительности КУ

3)  Определение ориентированной площади живого сечения по воздуху при (

По «СП» принимаю №12   ;                                    

4)  Определение фактической массовой скорости воздуха

5)  Определение количества теплоностителя

6)  Определение скорости теплоносителя в трубах

7)  Определение коэффициента теплопередачи калорифера

8)  Определение фактической теплопроизводительности калорифера

9) Оценка запаса  => принятый калорифер подходит.

10) Потеря давления при проходе  воздуха через калорифер

в)       Расчёт фильтра.

В соответствии с рекомендациями  СП и СНиПа принимаю фильтр ячейковый ФяКП.

. Оптимальный расход воздуха ;    

1)  Определяю число ячеек фильтра

   (5х3)

2) Расчёт сопротивления фильтра  

г)       Подбор вентилятора.

По рассчитанным     (см. аэродинамический расчёт)   Подбираю ВЦ-4-75 №12,5  (Е 12.5.095-1) исп.1. Д_к=95мм    n=735 об/мин.

Электродвигатель типа ЧА200 МВ; N_у=18,5 кВт

Размер присед. отв. фланцев 925х925, а в/вода 875х875мм

V. 2    ПУ – 2    для окрасочного отделения:

а)     Подбор камеры орошения.

Используется для ТП. Принимаю схему обработки воздуха с частичным байпасированием. Принимаю ;  (см. I-d диаграмму). Учитывая, что  (по расчёту)=>  .

 - расход обработанного воздуха.

 - перед камерой.

 - на входе в оросительную камеру.

 - расход через байпас.

Принимаю часть камеры ОКФ-3 L=10000 м³/ч, от кондиционера КТЦЗ-10.

Реконструкция заключается в уменьшении живого сечения для прохода воздуха и количество форсунок пропорционально уменьшению L_о от L_о^ном

 - живое сечение для прохода воздуха при

L_о=10000 м³/ч

 

По конструктивным соображениям принимаю А=0,5м;  Н=0,82м

Количество форсунок:  шт.

Расход воды через форсунки камеры: , где В –коэффициент орошения, принимаю =1,7 кг воды/кг в-ха; 

Потеря давления при проходе воздуха через камеру орошения

б)       Расчёт калорифера.

                   

1)  Выбран калорифер КСК-3-10-02 АХЛЗ (прил. 2 стр. 299 «СП»)

2)  Определение теплопроизводительности КУ

3)  Определение ориентировачной площади живого сечения по воздуху при (

По «СП» принимаю №12   ;                                    

4) Определение фактической массовой скорости воздуха