больше, чем принимаемое в практике проектирования и строительства. И поэтому, ограничиваем значение допускаемой нагрузки на сваю, принимая ее 600кН, что удовлетворяет расчетной нагрузке.
3.3.3 Определение числа свай под участок стены
Так как, значение допускаемой нагрузки на забивную сваю принято 600кН или 60т, тогда число свай под участок стены, при нагрузке на ростверк 27,0 т/м.п., определим как:
n=
,,
(2)
где Fd – несущая способность сваи, кН; γk – коэффициент надежности, зависит от способа определения несущей способности сваи; Nст – нагрузка на ростверк
n=
= 0,63сваи.
1/0,63=1,59м и 3×dсв=3×300=900мм.
Принимаем шаг свай 900мм.
3.4 Проектирование буронабивных свай
Используем в качестве несущего слоя для свай галечниковый грунт с песчаным заполнителем, залегающий на отметке ≈ 7,7м,
Отметка голов свай – 3,36м,
Отметка низа конца сваи составит – 7,9м
Поэтому принимаем сваю 5м.
3.4.1 Определение несущей способности сваи
Несущую способность буронабивной сваи с закреплением грунтов основания цементацией определим в предположении, что грунтом основания является галечниковый грунт с песчаным заполнителем. Значение R для галечникового грунта R=8,3МПа.
Fd=γc∙R∙A
Рисунок 3.4.1 - Схема опирания буронабивной сваи
Fd =1,0×8300×0,64 = 5312кН
где R =8000Па;
А - площадь опирания сваи на грунт основания, м2;
где 0,9м - диаметр уширения при цементации (для галечникого грунта);
γсR – коэффициентусловий работы грунта под нижним концом сваи, [16];
Несущая способность буронабивной сваи по материалу определяется по формуле:
Fdm =γв3 × γв5 × γcв×Rb× Ab + γs×Rs×As, , (3)
где , γв3 - коэффициент условий работы бетона, учитывающий бетонирование в вертикальном положении, принимаемый равным 0,85;
γв5 - коэффициент условий работы бетона для свай 300мм и более, равный 1,0; γcв - коэффициент условий работы бетона, учитывающий влияние способа производства свайных работ, принимаемый 1,0 при отсутствии в грунте подземных вод;
Rb= 11500 - расчетное сопротивление бетона сжатию, принимается по СНиП 3.03.01-87, кПа;
Аь- площадь поперечного сечения сваи, м2;
γs - коэффициент условий работы арматуры, принимается 1.0;
Rs - расчетное сопротивление арматуры, кПа;
As- площадь поперечного сечения арматуры, м.
Fdm = 0,85 × 1,0 × 1,0 × 11500×0,08 + 1,0×365000×0,000615=1006,5кН,
При армировании свай 4 Æ14 АIII и классе бетона В20.
Допускаемую нагрузку на буронабивную сваю принимаем исходя из меньшего значения величины Fd .
Допускаемая нагрузка на буронабивную сваю равна:
Nсв< Fd/γк, (4)
Nсв< 1006,5/1,4=718,9кН,
где Nсв – наибольшая расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, кН;
Fd – несущая способность сваи, кН;
γк – коэффициент надежности; при определении несущей способности расчетом он равен 1,4;
Это больше, чем принимаемое в практике проектирования и строительства. И поэтому, ограничиваем значение допускаемой нагрузки на сваю, принимая ее 600кН, что удовлетворяет расчетной нагрузке.
3.4.2 Определение числа свай под участок стены
Так как, значение допускаемой нагрузки на забивную сваю принято 600кН или 60т, тогда число свай под участок стены, при нагрузке на ростверк 27,0 т/м.п., определим как:
n=
,
(5)
где Fd – несущая способность сваи, кН; γk – коэффициент надежности, зависит от способа определения несущей способности сваи; Nст – нагрузка на ростверк
n= = 0,63сваи.
1/0,63=1,59м и 3×dсв=3×300=900мм.
Принимаем шаг свай 900мм.
3.5 Армирование монолитного ростверка
Ростверки воспринимают, распределяют и передают на сваи нагрузку от расположенного на фундаменте здания.
В данном проекте разработан низкий ростверк.
Глубину заложения низкого ростверка назначают в зависимости от конструктивных решений подземной части здания. Он расположен ниже пола подвала. Для защиты ростверка от морозного пучения грунта устраивают воздушный зазор между подошвой ростверка и поверхностью грунта, в данном проекте принят 450мм. А для ростверка под наружные стены – подсыпают под подошву ростверка слой шлака или песка.
Размеры ростверка приняты 800×600мм, нагрузка на ростверк составляет 270кН/м. Класс бетона по прочности принят В15.
Определяем моменты возникающие в ростверке:
,
(6)
где N – расчетная нагрузка на рядовой свайный фундамент, кН/м; Lр – расчетная величина пролета, м; а – расстояние между сваями в осях, м; d – сторона сечения сваи, м.
Определяем сечение арматуры:
, (7)
где b – ширина ростверка, м; h – рабочая высота ростверка, м; Rbt – расчетное сопротивление осевому сжатию, МПа.
=> ξ = 0,01, η=0,995
,
(8)
где Rs – расчетное сопротивление арматуры, МПа; η – коэффициент.
Конструктивно принимаем нижнюю арматуру - 5Æ14 А-III c As=7,69см2 и верхнюю – 5Æ10 А-I c As=3,93см2, поперечная и соединительная арматура - Æ10 А-III c шагом 400мм. Длина плоских каркасов принята не более 6,5м.
Разрезы по ростверку и чертежи армирования см. лист 5
ДП 270102.65 0809301 КР.
3.6 Вариантное сравнение свайных фундаментов
Сравнение вариантов свайных фундаментов производим по стоимости
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.