Газовая защита является очень чувствительной и весьма часто позволяет обнаружить повреждение в трансформаторе в самой начальной стадии. При серьезных повреждениях трансформатора газовая защита действует достаточно быстро 0,1-0,2 с (при скорости потока масла не менее чем на 25% выше уставки). Благодаря этим достоинствам газовая защита обязательно устанавливается на всех трансформаторах мощностью 6,3 МВА и более, а также на всех внутрицеховых понижающих трансформаторах, начиная с мощности 630 кВА. Допускается установка газовой защиты и на трансформаторах от 1 до 4 МВА. На трансформаторах с РПН дополнительно предусматривается отдельная газовая защита устройства РПН [1].
Дифференциальная защита исполнена в трехфазном трехлинейном исполнении. Трансформаторы тока на стороне ВН и СН включены по схеме ''треугольник'', а на стороне НН - ''звезда''.
Применение реле ДЗТ - 11 связано с невозможностью отстройки от токов небаланса.
По заданной мощности трансформатора определяем номинальные токи:
На стороне ВН (110кВ):
А.
На стороне СН (35кВ):
А.
На стороне НН (10кВ):
А.
Выбираем тр-ры тока и определяем их коэффициенты трансформации:
110кВ ТГФМ-110-400УХЛ
35кВ встроенный в ВГБЭ-35
10кВ IBZ 12-2500
Коэффициенты трансформации ТТ:
;
;
.
Найдем вторичные номинальные токи в плечах защиты:
На стороне ВН (110кВ):
А.
На стороне СН (35кВ):
А.
На стороне НН (10кВ):
А.
Определим первичные токи (расчетные) небаланса
без учета составляющей небаланса 
при повреждении на
шинах 10кВ.
А, где 
– коэффициент, учитывающий
переходный режим токов К.З. , при наличии НТТ равен 1;
– коэффициент однотипности ТТ, равен
1;
– допустимая погрешность ТТ, равна
0,1;
– относительная погрешность, обусловленная
регулированием напряжения, принимается равной половине суммарного диапазона регулирования
(для тр-ра ТДТН равна 0,16 );
– относительная погрешность от
неточного выравнивания токов плеч защиты равна 0.
При повреждении на шинах 35кВ:
где 
–
составляющая обусловленная регулированием ПБВ – 5%, равно 0,05.
Определим ток срабатывания защиты от бросков тока намагничивания:
А.
где 
- коэффициент отстройки защиты от
бросков тока намагничивания 1,5.
Ток, протекающий через реле при двухфазном КЗ на стороне СН (к3) и НН (к4) в минимальном режиме работы системы, выраженный через ток трехфазного КЗ.
КЗ на стороне СН (35кВ):
А.
КЗ на стороне НН (10кВ):
А.
Ток срабатывания защиты на основной стороне (110кВ):
А.
Расчетное число витков реле на основной стороне рабочей обмотки:
витков, где 
– намагничивающая сила срабатывания
реле ДЗТ - 11 равна 100 А×В.
Принимаем Wр=25 витков.
Расчетное число витков уравнительной обмотки на стороне 35кВ и ее уставки:
витков.
Принимаем Wу1=21 виток.
Расчетное число витков уравнительной обмотки на стороне 10кВ:
витков.
Принимаем Wу2=15 витков.
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением числа витков уравнительной обмотки, при К.З. на шинах 35кВ:
А.
Первичный ток небаланса при К.З. на стороне 35кВ:
А.
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением числа витков уравнительной обмотки, при К.З. на шинах 10кВ:
А.
Первичный ток небаланса при К.З. на стороне 10кВ:
А.
Расчетное число витков тормозной обмотки при включении ее на стороне 35кВ:
виков, где 
- соответствует
минимальному торможению по заводской характеристике равен 0,87.
Расчетное число витков тормозной обмотки при включении ее на стороне 10кВ:
витков.
Принимаем число витков тормозной обмотки:
Wт35=11, Wт10=7
Включаем тормозную обмотку на сумму токов плеч защиты сторон СН и НН трансформатора.
Коэффициенты чувствительности защит при двухфазном К.З. на СН и НН и при однофазном К.З. на ВН:
Таким образом, в результате расчета дифференциальной защиты трансформатора получили, что данная защита обеспечивает с требуемым коэффициентом чувствительности защиту рассматриваемого аппарата при двухфазном КЗ на СН и НН и при однофазном КЗ на стороне ВН.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.