Расчет схемы гравитационного обогащения железной руды и выбор основного технологического оборудования, страница 5

,                                                                          (11)

где m – относительная производительность при заданных условиях; m_Э – относительная производительность при эталонных условиях, приведенных в исходных данных. Относительные производительности для соответствующих крупностей принимаем по прил.5 [1].

.

После выбора коэффициентов рассчитываем удельные нагрузки по расчетному классу -44 мкм для мельниц выбранных типоразмеров:

 т/(м³×ч);

 т/(м³×ч);

 т/(м³×ч).

Определяем общий потребный объем барабанов мельниц каждого типоразмера:

, где  – количество расчетного класса -44 мкм, которое образуется в процессе измельчения в первой стадии:

,                                           (12)

где – производительность цеха измельчения, т/ч;, – содержание класса -44 мкм в продукте измельчения первой стадии, доли единицы;  – содержание класса -44 мкм в питании мельниц, доли единицы.

т/ч.

м³;

м³;

м³.

Потребное число мельниц каждого типоразмера:

, где – объем барабана мельницы соответствующего размера.

  Þ 10 мельниц;

  Þ 8 мельниц;

  Þ 5 мельницы.

Принимаем к установке в первой стадии 5 мельниц МСЦ 4000×5500

2.3.2. Расчет оборудования для измельчения 2-я стадия

В зависимости от заданной производительности фабрики намечаем три типоразмера мельниц для сравнения (табл.8).

Таблица 8

Ориентировочные данные для выбора мельниц

Где D и L – диаметр и длина барабана мельницы; V – объем барабана мельницы с учетом футеровки.

Удельная производительность мельниц диаметром выбранного размера по расчетному классу -44 мкм:

,                                           (9)

где = 0,9 т/(м³×ч) – эталонная нагрузка для руд средней крепости; k_И – коэффициент, учитывающий различие в измельчаемости проектируемой к переработке руды и эталонной, здесь условно принимаем k_И = 1; k_К – коэффициент, учитывающий разницу в крупности исходного и конечного продуктов измельчения по сравнению с эталонными условиями; k_D – коэффициент, учитывающий различие диаметров рассчитываемой и эталонной мельниц; k_Т – коэффициент, учитывающий различие в типе мельницы, выбранной для расчета, и эталонной, принимаем k_Т = 1,0.

,                                                             (10) где D_Э – номинальный диаметр мельницы, для которой указана эталонная производительность, D_Э = 3,2 м; D – номинальный диаметр выбранной мельницы, м.

,                                                                          (11)

где m – относительная производительность при заданных условиях; m_Э – относительная производительность при эталонных условиях, приведенных в исходных данных. Относительные производительности для соответствующих крупностей принимаем по прил.5 [1].

.

После выбора коэффициентов рассчитываем удельные нагрузки по расчетному классу -44 мкм для мельниц выбранных типоразмеров:

 т/(м³×ч);

 т/(м³×ч);

 т/(м³×ч).

Определяем общий потребный объем барабанов мельниц каждого типоразмера:

, где  – количество расчетного класса -44 мкм, которое образуется в процессе измельчения в   

                                             (12)

где – производительность измельчения во второй стадии, т/ч; ,– содержание класса -44 мкм в продукте измельчения второй стадии (сливе гидроциклона), доли единицы;  – содержание класса -44 мкм в питании мельницы второй стадии, доли единицы.

т/ч.

м³;

м³;

м³.

Потребное число мельниц каждого типоразмера:

, где – объем барабана мельницы соответствующего размера.

  Þ 5 мельниц;

  Þ 4мельниц;

  Þ 2 мельницы.

Принимаем к установке во второй стадии 5 мельниц МШЦ 5500×6500

2.4. Расчет гидроциклонов

Гидроциклоны выбираем и рассчитываем по ориентировочным данным, приведенным в прил.6 [1].

Число гидроциклонов для одной мельницы:

, где Q_гц – объемная производительность гидроциклона выбранного диаметра для требуемой крупности слива по исходной пульпе, м³/ч; Q_o – требуемая объемная производительность гидроциклонов по исходной пульпе для одной мельницы (сумма объемов слива и песков), м³/ч.