Модернизация сушильно-пропиточного отделения с целью ограничения площади разлива легковоспламеняющейся жидкости

2.4 Модернизация сушильно-пропиточного отделения с целью ограничения площади разлива легковоспламеняющейся жидкости. Исследование влияния модернизации на категорию данного помещения по взрыво- и пожароопасности

Исходные данные о характеристиках помещения и образующихся в них легковоспламеняющихся жидкостях сохраняются такие же, как и в пункте 2.3.3. С целью ограничения площади разлива легковоспламеняющихся жидкостей проектом реконструкции отделения предусматриваем разместить автоклавы и баки для пропитки якорей и полюсных катушек в отдельном приямке, рассчитанном на аварийный пролив максимального количества легковоспламеняющихся жидкостей при расчетной аварии. Питающие водопроводы для подачи легковоспламеняющихся жидкостей подводятся из лакозаготовительного отделения через стену непосредственно к приямку. Также для уменьшения количество испарившегося растворителя второй бак, необходимый для хранения пропиточного лака, герметично закрываем крышкой на болтах.

Максимальная площадь разлива при вышеуказанных условиях будет определяться по формуле

,                                 (126)

Масса паров легковоспламеняющейся жидкости рассчитывается по формуле

m_м.д = 6,258·10^‑4ρ_пС_стV_св,                    (127)

m_м.д = 6,258·10^‑4·4,16·1,93·946,4 = 4,8 кг.

Масса паров, поступающих с поверхности пропитанных якорей и открытого зеркала второго бака, рассчитываются по формулам

                                                      m_обр = 3600WF_обр ,                          (128)

m_обр = 3600·2,8·10^-5·6,63 = 0,67 кг.

Тогда максимальная площадь разлива

 = 40,9 м².

Для аварийного слива легковоспламеняющихся жидкостей предусматривается приямок объемом V_пр = 10,7 м² · 1,2 м = 12,8 м³, который обеспечивает прием максимального количества легковоспламеняющейся жидкости при аварийной ситуации. Приямок заглублен на 1,2 м ниже уровня пола, перекрытие приямка не герметично, поэтому принимаем открытое зеркало испарения легковоспламеняющейся жидкости F_пр = 10,7 м². Условие соблюдения максимально допустимой площади разлива выполняется, так как

F_пр = 10,7 м² < 40,9 м² = F_м.д.

Выполним расчет массы испарившийся жидкости при условии, что все содержимое из бака для пропитки полюсных катушек и из трубопроводов при аварии поступает в приямок емкостью V_пр = 12,8 м³ и поверхностью испарения  F_пр = 10,7 м². Причем, площадь испарения с поверхности свежепропитанных якорей остается такой же, как и в пункте 2.3.3. Площадь испарения с поверхности второго бака равна 0 м².

Время полного испарения растворителя с поверхности приямка при его массе m_р = 377 кг составит

≤ 3600 c.

= 371016 с > 3600 c.

За расчетное время испарения принимаем Т = 3600 с.

Тогда масса испарившейся смеси со всех поверхностей по формуле (114) будет равно

m = 2,8·10^-5·3600(10,7 + 6,63) = 1,74 кг.

По формуле (126) определим среднюю концентрацию паров смеси легковоспламеняющейся жидкости

 = 0,05 %(об.) < 0,5 %(об.) = С_нкпр.

Средняя концентрация паров смеси в помещении меньше 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени. В этом случае необходимо расчетным путем определить коэффициент Z участия паров смеси во взрыве. Предварительная оценка коэффициента Z производится по номограмме, представленной на рисунке 1 [12], в зависимости от параметра x, который определяется по формуле

,                                 (129)