Модернизация сушильно-пропиточного отделения с целью ограничения площади разлива легковоспламеняющейся жидкости, страница 2

                                                             С* = φС_ст,                                (130)

где

φ

–

эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый равным 1,9.

С* = 1,9·1,93 = 3,67.

Концентрация насыщенных паров ксилола при расчетной температуре воздуха в помещении определяется по формуле

,                                 (131)

 = 2,7%

= 0,73.

По номограмме находим, что при x = 0,73 коэффициент Z = 0,23.

Так как величина коэффициента находится в пределах 0 < Z < 0,3, то необходимо произвести дополнительный расчет коэффициента по нижеприведенным формулам. Результат этого расчета является окончательным.

При X_нкпр ≤ 0,5Lи Y_нкпр ≤ 0,5B_п

.                                 (132)

При X_нкпр > 0,5Lи Y_нкпр >0,5B_п

,                                 (133)

где	Xнкпр	–	расстояние по оси X от источника поступления паров легковоспламеняющейся жидкости, ограниченное нижним концентрационным пределом распространения пламени, м;
	Yнкпр	–	расстояние по оси Y от источника поступления паров легковоспламеняющейся жидкости, ограниченное нижним концентрационным пределом распространения пламени, м;
	Zнкпр	–	расстояние по оси Z от источника поступления паров легковоспламеняющейся жидкости, ограниченное нижним концентрационным пределом распространения пламени, м;
	Sн	–	площадь помещения, м2; из исходных данных Sн = м2;
	δ	–	допустимое отклонение концентрации, принимаемое при отсутствии подвижности воздушной среды δ = 1,25;
	C0	–	предэкспоненциальный множитель, %(об.), рассчитываемый по формуле

Определим расстояния по осям X_нкпр,Y_нкпр,Z_нкпр от источника поступления паров легковоспламеняющейся жидкости, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени

,                                 (134)

,                                 (135)

,                                 (136)

где	K1	–	коэффициент, принимаемый равным K1 = 1,1958;
	K2	–	коэффициент, равный отношению расчетного времени испарения к 3600с; в нашем случае K2 = 1;
	K3	–	коэффициент, принимаемый при отсутствии подвижности воздушной среды K3 = 0,04714;

Предэкспоненциальный множитель

,                                 (137)

 = 0,49 %(об.).

Расстояния по осям X_нкпр,Y_нкпр,Z_нкпр по [12] принимаются равными нулю, так как значения следующих логарифмов будут отрицательными

ln = ln= – 0,49.

Следовательно, значения коэффициента Zи избыточного давления взрыва, определяемого по формулам (142),(143), будут также равны нулю.

Заключение о категории помещения. Избыточное давление взрыва меньше 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного участка со свободным объемом V_св = 946,4 м³ следует отнести к категории В3 при условии ограничения площади разлива жидкости до 10,7 м² и оборудования аварийной емкостью. Содержание растворителя в приямке составляет 270,1 кг, высота помещения Н = 8 м. По таблице 1 [13] приложения 5 определяем низшую теплоту сгорания лака Q_н^л = 42 МДж·кг^-1.

Тогда максимальная пожарная нагрузка в помещении определится формулой

Q = m_pQ_н^л ,                               (138)

Q = 270·42 = 11340 МДж.

Удельная пожарная нагрузка

,(139)

 = 1059,8 МДж·м^-2.

Расчетная пожарная нагрузка определяется по формуле

Q_р = 0,64qH²,                             (140)

Q_р = 0,64·1059,8·8² = 43409,4 МДж.

Так как пожарная нагрузка не превышает расчетную 11340 < 43409,4, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения с приямком относится к категории В3 – пожароопасное.