Железобетонные конструкции многоэтажного каркасного здания. Расчетная схема панели перекрытия, страница 5

На приопорных участках ригеля длиной  принят шаг поперечных стержней s = 22 согласно требований п. 5.26; 5.27 норм [1] (при h > 45 см, ).

Поперечная сила кН; распределенная нагрузка кН/м . Продольное сжимающее усилие Р = 0 (т.к. ригель проектируется без предварительного напряжения).

Н/см < Н/см

 < см

кН

Н < Q = 191174 Н, условие не выполняется, необходим расчет с учетом рабочей поперечной арматуры.

, так как  (полка в сжатой зоне сечения отсутствует)

см больше принятого шаг s =22 см

Нсм

см

, с_max = 247 см  > c = 115 см, примем c= 115 см

,

см проверяем c = 115 см < c₀ = 155 см , тогда c₀ = c = 115 см

Проверяем условие: , следовательно прочность наклонного сечения на действие главных растягивающих напряжений достаточна.

 примем

Проверяем условие прочности:

Прочность сжатой наклонной полосы на действие главных сжимающих напряжений достаточна.

Для обеспечения прочности наклонных сечений ригеля от действия поперечной силы Q на приопорных участках длиной  установлены поперечные стержни 8 А-III с шагом         s=22 см, в средней части пролёт согласно п.5.26; 5,27 норм [1] шаг поперечных стержней  и см, примем s₁ = 50.

2.4 Конструирование арматуры ригеля

Для экономного армирования ригеля продольные стержни верхнего ряда (2Ø25 А-III) обрываются в пролёте в соответствии с характером эпюры изгибающих моментов. Для определения местоположения сечений, за которыми постановка стержней верхнего ряда не требуется по расчету (точек теоретического обрыва), строиться эпюра материалов.

Определение ординат эпюры материалов.

1. Несущая способность сечения 1-1

(продольная арматура 2Ø32 А-III и 2Ø25 А-III

; коэффициент

кНм.

2. Несущая способность сечения 2-2 (продольная арматура 2Ø32 А-III ; )

; коэффициент

кНм.

Определение точек теоретического обрыва стержней верхнего ряда 2Ø25 А-III

Точки теоретического обрыва стержней соответствуют сечениям на расстояниях y от опор, в которых ординаты эпюры моментов и несущая способность сечения 2-2 равны: ; подставим числовые значения: ; , корни уравнения

м; м, примем м, поскольку м > м, что не имеет смысла.

Определение длины заделки обрываемых стержней.

Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента необходимо обрываемые стержни верхнего ряда завести за точки теоретического обрыва на длину , которая принимается равной большему из двух значений (п.3.46 [5]):

, здесь поперечная сила в сечении yсоответствующем точке теоретического обрыва:

Н/м, где см – шаг поперечных стержней ригеля по длине ригеля в месте, соответствующей точке теоретического разрыва.

Принимаем окончательную длину заделки продольных стержней верхнего ряда 25 А-III за точки их теоретического обрыва .

3. Проектирование сборной железобетонной колонны

Исходные данные.

Требуется запроектировать колонну подвала 3-этажного каркасного здания. Высота этажа ; высота подвала . Сетка колонн

Район строительства г.Чита, расчетное значение веса снегового покрова (для I снегового района, см п.5.2 норм [3]).

Сечение колонны предварительно принято квадратным с размерами: b x h = 30 x 30 см.

Материалы:

бетон тяжелый на плотных заполнителях В40 подвергнутый тепловой обработке (R_b = 22 МПа; = 0,9; E_b = 31,5·10³ МПа; R_b·= 22·0,9 = 19,8 МПа);

рабочая арматура А-III (R_s = 365 МПа; E_s = 20·10⁴ МПа).

3.1 Нагрузка на колонну, расчетная схема, расчетное усилие

Нагрузка на колонну собирается с грузовой площади

от покрытия

от веса панели и кровли:

;

от веса ригелей: ;

от снега (временная), согласно указаниям п.5.1 норм [3]:

, где  (п.5.5 норм [3]), в том числе длительная часть снеговой нагрузки (согласно п.1.7 «к» норм [3]) ;

полная нагрузка от покрытия: ;

длительная часть нагрузки от покрытия:

от одного перекрытия:

от веса панели и пола кН;

от веса ригелей ;

временная (полезная) кН, в том числе длительная часть временной нагрузки кН;

полная нагрузка от перекрытия кН;

длительная часть нагрузки от перекрытия кН

Нагрузка от веса колонны одного этажа