1) ; 2) ; так как условие п.3.15 норм [1] выполняется, в расчет вводиться полная ширина полки = 145см.
Назначаем начальную величину предварительных напряжений в арматуре: примем предварительно . Выполним проверки (п.1.23 норм [1]): 1); 2), где при электротермическом способе натяжения арматуры, l = 6 м расстояние между наружными гранями упоров: .
Тогда 1) ; 2) , все условия выполняются.
Коэффициент точности натяжения арматуры (п.1.27 норм [1]) , предельное отклонение ; здесь =2 число напрягаемых стержней арматуры в поперечном сечении панели ; МПа.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны (п.3.12 норм [1]): характеристика сжатой зоны бетона - , где a ¾ коэффициент, принимаемый равным для тяжелого бетона 0,85; напряжение в арматуре , где МПа; МПа; предельное напряжение в арматуре сжатой зоны принимаем .
Определяем значение
Определяем положение нейтральной оси (чтобы установить расчетный случай таврового сечения):
кНм
Т.к. , нейтральная ось проходит в полке, т.е. и сечение рассчитывает как прямоугольное с шириной равной ширине полки см.
Определяем требуемую площадь сечения продольной арматуры
; по таблице 6 Приложения 1 [4] соответствующее значение относительной высоты сжатой зоны , т.е. постановка арматуры в сжатой зоне панели не требуется. Соответствующий коэффициент
см2, где (для арматуры класса А-IV ) , следовательно принимаем (п.3.13 норм [1])
Для обеспечения прочности нормальных сечений панели принимаем по табл. 7 Приложения 1 [4] 2Ø18 А-IV = 5,09 см2 (по одному арматурному стержню диаметром 18мм в каждом продольном ребре панели).
Цель расчёта: проверить прочность наклонных сечений при принятой по конструктивным требованиям поперечной арматуре.
Прочность наклонных сечений следует проверить только на действие поперечной силы Q, так прочность на действие момента М обеспечена выполнением конструктивных требований.
Исходные данные:
примем поперечную арматуру из стержней Ø4 Вр-I, которые устанавливаются на приопорных участках продольных ребер панели длиной см, с шагом
(п. 5.26 и 5.27 норм [1]), примем см; площадь сечении одного поперечного стержня = 0,126 см2 (табл.7 Приложения 1 [4]), число поперечных стержней в сечении панели n = 2 (установлены 2 каркаса KI – по одному в каждом продольном ребре); площадь сечения поперечной арматуры в сечении панели см2; для Ø4 Вр-I = 265 МПа МПа (табл.5 Приложения 1 [4]); для тяжёлого бетона В20, подвергнутого тепловой обработке МПа, МПа, МПа, МПА (табл.1 и 3 Приложения 1 [4]); коэффициенты (табл.8 Приложения 1 [4]).
Продольное сжимающее усилие (усилию предварительного обжатия бетона), в данном расчёте примем потери предварительных напряжений в арматуре МПа, тогда Н = 174,6 кН.
Поперечная сила кН; распределенная нагрузка кН/м.
, примем
Н/см > Н/см
см
кН
Н < Q = 43540 Н, условие не выполняется, необходим расчет с учетом рабочей поперечной арматуры
см > принятый шаг s =20 см
, уменьшим шаг s = 10см
Нсм
см
, сmax = 120 см < c = 157,5 см, примем c= сmax = 120 см
, примем
см проверяем c = 120 см > c0 = 89,6 см
, примем
Проверяем условие: , следовательно прочность наклонного сечения на действие главных растягивающих напряжений достаточна.
примем
Проверяем условие прочности:
Прочность сжатой наклонной полосы на действие главных сжимающих напряжений достаточна.
Проверяем соотношение размеров в свету между гранями продольных и поперечных ребер панели (размеров свободного поля полки): , поскольку это соотношение больше, чем 2, полка работает как балочная плита в коротком направлении м, расчетная схема – стержень с двумя защемленными концами, загруженный равномерно распределенной нагрузкой.
Расчетная нагрузка на 1м2 полки складывается из веса пола , собственного веса полки и временной нагрузки V = 10,8 кН/м2 : кН/м2
Нагрузку на расчетную схему собираем с грузовой полосы шириной b = 1м кН/м
Изгибающий момент для балки (полосы) шириной b = 1м (на 1 м длины полки).
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.