1)
; 2)
;
так как условие п.3.15 норм [1] выполняется, в расчет вводиться полная ширина
полки
= 145см.
Назначаем начальную величину предварительных напряжений в арматуре: примем предварительно . Выполним
проверки (п.1.23 норм [1]): 1)
; 2)
, где
при
электротермическом способе натяжения арматуры, l = 6
м расстояние между наружными гранями упоров:
.
Тогда 1) ; 2)
,
все условия выполняются.
Коэффициент точности натяжения арматуры
(п.1.27 норм [1]) , предельное отклонение
; здесь
=2 число напрягаемых стержней арматуры
в поперечном сечении панели
;
МПа.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны (п.3.12 норм [1]): характеристика сжатой зоны бетона - , где a ¾ коэффициент, принимаемый
равным для тяжелого бетона 0,85; напряжение в арматуре
, где
МПа;
МПа; предельное напряжение в
арматуре сжатой зоны принимаем
.
Определяем значение
Определяем положение нейтральной оси (чтобы установить расчетный случай таврового сечения):
кНм
Т.к. , нейтральная ось проходит в
полке, т.е.
и сечение рассчитывает как
прямоугольное с шириной равной ширине полки
см.
Определяем требуемую площадь сечения продольной арматуры
; по таблице 6 Приложения 1 [4]
соответствующее значение относительной высоты сжатой зоны
, т.е. постановка арматуры в
сжатой зоне панели не требуется. Соответствующий коэффициент
см2, где
(для арматуры класса А-IV
)
, следовательно принимаем
(п.3.13 норм [1])
Для
обеспечения прочности нормальных сечений панели принимаем по табл. 7 Приложения
1 [4] 2Ø18 А-IV =
5,09 см2 (по одному арматурному стержню диаметром 18мм в каждом
продольном ребре панели).
Цель расчёта: проверить прочность наклонных сечений при принятой по конструктивным требованиям поперечной арматуре.
Прочность наклонных сечений следует проверить только на действие поперечной силы Q, так прочность на действие момента М обеспечена выполнением конструктивных требований.
Исходные данные:
примем поперечную арматуру из стержней Ø4
Вр-I, которые устанавливаются
на приопорных участках продольных ребер панели длиной см, с шагом
(п. 5.26 и 5.27
норм [1]), примем см;
площадь сечении одного поперечного стержня
=
0,126 см2 (табл.7 Приложения 1 [4]), число поперечных стержней в
сечении панели n = 2 (установлены 2 каркаса KI – по одному в каждом продольном ребре); площадь сечения поперечной
арматуры в сечении панели
см2;
для Ø4 Вр-I
= 265 МПа
МПа (табл.5 Приложения 1 [4]); для
тяжёлого бетона В20, подвергнутого тепловой обработке
МПа,
МПа,
МПа,
МПА
(табл.1 и 3 Приложения 1 [4]); коэффициенты
(табл.8
Приложения 1 [4]).
Продольное
сжимающее усилие (усилию
предварительного обжатия бетона), в данном расчёте примем потери
предварительных напряжений в арматуре
МПа,
тогда
Н = 174,6 кН.
Поперечная
сила кН; распределенная нагрузка
кН/м.
, примем
Н/см >
Н/см
см
кН
Н < Q = 43540 Н, условие не выполняется, необходим расчет с учетом рабочей
поперечной арматуры
см > принятый шаг s =20 см
, уменьшим шаг s = 10см
Нсм
см
, сmax = 120 см < c = 157,5
см, примем c= сmax = 120 см
, примем
см проверяем c = 120 см > c0 = 89,6 см
, примем
Проверяем условие: , следовательно прочность
наклонного сечения на действие главных растягивающих напряжений достаточна.
примем
Проверяем условие прочности:
Прочность сжатой наклонной полосы на действие главных сжимающих напряжений достаточна.
Проверяем соотношение
размеров в свету между гранями продольных и поперечных ребер панели (размеров
свободного поля полки): , поскольку
это соотношение больше, чем 2, полка работает как балочная плита в коротком
направлении
м, расчетная схема – стержень с
двумя защемленными концами, загруженный равномерно распределенной нагрузкой.
Расчетная нагрузка на 1м2
полки складывается из веса пола , собственного
веса полки
и временной нагрузки V = 10,8 кН/м2 :
кН/м2
Нагрузку на расчетную схему
собираем с грузовой полосы шириной b = 1м кН/м
Изгибающий момент для балки
(полосы) шириной b = 1м (на 1
м длины полки).
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.