Расчет выпрямителя В1. Расчет емкостного фильтра. Выбор ключей инвертора, страница 9

.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.72)

Токᅟ ᅟнамагничиванияᅟ ᅟнаходимᅟ ᅟпоᅟ ᅟформуле

,ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.73)

гдеᅟ ᅟНᅟ ᅟ-ᅟ ᅟнапряженностьᅟ ᅟмагнитногоᅟ ᅟполяᅟ ᅟсердечника.ᅟ ᅟ

Дляᅟ ᅟданныхᅟ ᅟусловийᅟ ᅟН=85ᅟ ᅟА/м,ᅟ ᅟтогда

Тогда,ᅟ ᅟисходяᅟ ᅟизᅟ ᅟ(2.67)ᅟ ᅟиᅟ ᅟ(2.68)ᅟ ᅟᅟ ᅟIК=32,05ᅟ ᅟмАᅟ ᅟᅟ ᅟиᅟ ᅟᅟ ᅟIБ=10,2ᅟ ᅟмА.

Зададимᅟ ᅟтокᅟ ᅟбазыᅟ ᅟсᅟ ᅟпомощьюᅟ ᅟрезистораᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟRБ:

Принимаемᅟ ᅟзначениеᅟ ᅟRБᅟ ᅟравнымᅟ ᅟ680ᅟ ᅟОмᅟ ᅟ(какᅟ ᅟсамоеᅟ ᅟблизкоеᅟ ᅟпоᅟ ᅟноминалу).ᅟ ᅟ

Такᅟ ᅟкакᅟ ᅟрабочаяᅟ ᅟчастотаᅟ ᅟсхемыᅟ ᅟгенератораᅟ ᅟРойераᅟ ᅟсоставляетᅟ ᅟ50ᅟ ᅟкГц,ᅟ ᅟкᅟ ᅟрезисторамᅟ ᅟпредъявляютсяᅟ ᅟповышенныеᅟ ᅟчастотныеᅟ ᅟтребования.ᅟ ᅟЭтимᅟ ᅟтребованиямᅟ ᅟвполнеᅟ ᅟудовлетворяютᅟ ᅟрезисторыᅟ ᅟтипаᅟ ᅟСП-IV-0,25Вт-680Ом±20%.ᅟ ᅟКᅟ ᅟпроводуᅟ ᅟособыхᅟ ᅟтребованийᅟ ᅟнеᅟ ᅟпредъявляется,ᅟ ᅟаᅟ ᅟпотомуᅟ ᅟвыберемᅟ ᅟПЭВ-2.

Плотностьюᅟ ᅟтокаᅟ ᅟjᅟ ᅟзадаемсяᅟ ᅟиᅟ ᅟпринимаемᅟ ᅟееᅟ ᅟравнойᅟ ᅟ15ᅟ ᅟА/мм²,ᅟ ᅟтогдаᅟ ᅟдиаметрᅟ ᅟпроводаᅟ ᅟнаходитсяᅟ ᅟпоᅟ ᅟформуле

=ᅟ ᅟ0,052.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.74)

ноᅟ ᅟт.к.ᅟ ᅟвесᅟ ᅟпроводаᅟ ᅟполучаютсяᅟ ᅟтоньшеᅟ ᅟвыпускаемых,ᅟ ᅟзадаемсяᅟ ᅟсамымиᅟ ᅟтонкимиᅟ ᅟизᅟ ᅟимеющихсяᅟ ᅟ-ᅟ ᅟdᅟ ᅟ=ᅟ ᅟ0,08ᅟ ᅟмм.

Потребляемаяᅟ ᅟгенераторомᅟ ᅟРойераᅟ ᅟмощностьᅟ ᅟРгрᅟ ᅟравна

.         ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ       (2.75)

откудаᅟ ᅟР_гр=0,032*20=0,64ᅟ ᅟВт.

2.7.2ᅟᅟРасчетᅟᅟвыпрямителяᅟᅟВ3

Максимальноеᅟ ᅟобратноеᅟ ᅟнапряжениеᅟ ᅟнаᅟ ᅟвентилеᅟ ᅟопределяетсяᅟ ᅟ

.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.76)

Наᅟ ᅟоснованииᅟ ᅟполученныхᅟ ᅟданныхᅟ ᅟвыберемᅟ ᅟдиодᅟ ᅟКД205Дᅟ ᅟ/3/ᅟ ᅟкоторыйᅟ ᅟимеетᅟ ᅟследующиеᅟ ᅟпараметры

–  прямойᅟ ᅟимпульсныйᅟ ᅟтокᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,8ᅟ ᅟА;

–  прямойᅟ ᅟсреднейᅟ ᅟтокᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,5ᅟ ᅟА;

–  максимальноеᅟ ᅟобратноеᅟ ᅟнапряжениеᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ100ᅟ ᅟВ;

–  прямоеᅟ ᅟнапряжениеᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ1ᅟ ᅟВ;

–  обратныйᅟ ᅟтокᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,1ᅟ ᅟмА;

–  времяᅟ ᅟвосстановления,ᅟ ᅟнеᅟ ᅟболееᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ1,5ᅟ ᅟмкс;

–  масса,ᅟ ᅟнеᅟ ᅟболееᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ6ᅟ ᅟг;

–  температураᅟ ᅟокружающейᅟ ᅟсредыᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ-60..+135°С.

Потериᅟ ᅟвᅟ ᅟвентиляхᅟ ᅟсоставятᅟ ᅟ

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.77)

2.8ᅟᅟРасчётᅟᅟКПДᅟᅟустройства

КПДᅟ ᅟвсегоᅟ ᅟустройстваᅟ ᅟопределяетсяᅟ ᅟкакᅟ ᅟ

,ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.78)

гдеᅟ ᅟP_нᅟ ᅟ–ᅟ ᅟмощность,ᅟ ᅟпотребляемаяᅟ ᅟнагрузкой;

P_Потрᅟ ᅟ–ᅟ ᅟмощностьᅟ ᅟпотребляемаяᅟ ᅟотᅟ ᅟсети;

P_Потерьᅟ ᅟ–ᅟ ᅟсуммарнаяᅟ ᅟмощностьᅟ ᅟпотерь.

Определимᅟ ᅟсуммарнуюᅟ ᅟмощностьᅟ ᅟпотерь

;ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.79)

.

Такимᅟ ᅟобразом,ᅟ ᅟКПДᅟ ᅟравен

2.9ᅟᅟРасчётᅟᅟмассогабаритовᅟᅟустройства

Массогабаритыᅟ ᅟопределимᅟ ᅟследующимᅟ ᅟобразом:

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.80)

гдеᅟ ᅟМᅟ ᅟ–ᅟ ᅟориентировочнаяᅟ ᅟмассаᅟ ᅟустройства;

P_н.Срᅟ ᅟ–ᅟ ᅟсредняяᅟ ᅟмощностьᅟ ᅟнагрузки.

,ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.81)

гдеᅟ ᅟM_Сᅟ ᅟ–ᅟ ᅟсуммарнаяᅟ ᅟмассаᅟ ᅟвсехᅟ ᅟконденсаторов;

M_Rᅟ ᅟ–ᅟ ᅟсуммарнаяᅟ ᅟмассаᅟ ᅟвсехᅟ ᅟрезисторов;

M_Vᅟ ᅟ–ᅟ ᅟсуммарнаяᅟ ᅟмассаᅟ ᅟвсехᅟ ᅟполупроводниковыхᅟ ᅟприборов;

M_Lᅟ ᅟ–ᅟ ᅟмассаᅟ ᅟдросселя;

M_Tᅟ ᅟ–ᅟ ᅟтрансформатора.

М_С=160×11+25=1785ᅟ ᅟг;

M_R=11+11=22ᅟ ᅟг;