Расчет выпрямителя В1. Расчет емкостного фильтра. Выбор ключей инвертора, страница 5

kФᅟ ᅟ–ᅟ ᅟкоэффициентᅟ ᅟформыᅟ ᅟнапряжения.

Согласноᅟ ᅟ/2/ᅟ ᅟпримемᅟ ᅟBм=0,35ᅟ ᅟТл,ᅟ ᅟh=0,98,ᅟ ᅟj=7ᅟ ᅟА/мм2,ᅟ ᅟkм=1,ᅟ ᅟkОк=0,25,ᅟ ᅟkФ=1.

Тогдаᅟ ᅟ

Выберемᅟ ᅟсердечникᅟ ᅟШ10х10ᅟ ᅟсоᅟ ᅟследующимиᅟ ᅟпараметрамиᅟ ᅟ/6/:

–  Sм×SОк=3,92ᅟ ᅟсм4;

–  средняяᅟ ᅟдлиннаᅟ ᅟмагнитнойᅟ ᅟлинииᅟ ᅟ6,91ᅟ ᅟсм;

–  SОк=2,77ᅟ ᅟсм2;

–  SМ=1,42ᅟ ᅟсм2;

–  массаᅟ ᅟ80ᅟ ᅟг.

2.4.3Расчетобмотоктрансформатора

Количествоᅟ ᅟвитковᅟ ᅟвᅟ ᅟобмоткахᅟ ᅟопределяетсяᅟ ᅟпоᅟ ᅟследующейᅟ ᅟформуле

;ᅟ ᅟ(2.21)

.ᅟ ᅟ(2.22)

Коэффициентᅟ ᅟтрансформацииᅟ ᅟравен

.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.23)

Определимᅟ ᅟмаксимальныйᅟ ᅟкоэффициентᅟ ᅟзаполнения

,ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.24)

гдеᅟ ᅟ    ᅟ ᅟ-ᅟ ᅟвремяᅟ ᅟвыключенияᅟ ᅟтранзистора.

Определимᅟ ᅟтокиᅟ ᅟвᅟ ᅟпервичнойᅟ ᅟиᅟ ᅟвоᅟ ᅟвторичнойᅟ ᅟобмотках:

,            ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.25)ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ;ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.26)ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ

Тогдаᅟ ᅟопределимᅟ ᅟсечениеᅟ ᅟпроводовᅟ ᅟ

;ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.27)

.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.28)

Определимᅟ ᅟдиаметрᅟ ᅟпроводов:

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ;        ᅟ ᅟᅟ ᅟ    ᅟ ᅟ(2.29)

.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.30)

Вᅟ ᅟкачествеᅟ ᅟобмоточногоᅟ ᅟпроводаᅟ ᅟприменимᅟ ᅟмеднуюᅟ ᅟфольгуᅟ ᅟмаркиᅟ ᅟМ0,ᅟ ᅟсечениемᅟ ᅟS1=0,85ᅟ ᅟмм2,ᅟ ᅟдляᅟ ᅟпервичнойᅟ ᅟобмотки,ᅟ ᅟиᅟ ᅟсечениемᅟ ᅟS2=1,5ᅟ ᅟмм2.ᅟ ᅟУказанныеᅟ ᅟпроводаᅟ ᅟимеютᅟ ᅟследующиеᅟ ᅟпараметрыᅟ ᅟ/6/

дляᅟ ᅟпервичнойᅟ ᅟобмотки:

–  диаметрᅟ ᅟпроводаᅟ ᅟпоᅟ ᅟмедиᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ1,05ᅟ ᅟмм;

–  диаметрᅟ ᅟпроводаᅟ ᅟсᅟ ᅟизоляциейᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ1,13ᅟ ᅟмм;

–  сопротивлениеᅟ ᅟ1мᅟ ᅟприᅟ ᅟ20°Сᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,043ᅟ ᅟОм;

–  массаᅟ ᅟ100мᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ362ᅟ ᅟг;

–  температураᅟ ᅟокружающейᅟ ᅟсредыᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ-130..+130°С;

дляᅟ ᅟвторичнойᅟ ᅟобмотки:

–  диаметрᅟ ᅟпроводаᅟ ᅟпоᅟ ᅟмедиᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ1,3ᅟ ᅟмм;

–  диаметрᅟ ᅟпроводаᅟ ᅟсᅟ ᅟизоляциейᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ1,38ᅟ ᅟмм;

–  сопротивлениеᅟ ᅟ1мᅟ ᅟприᅟ ᅟ20°Сᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,0242ᅟ ᅟОм;

–  массаᅟ ᅟ100мᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ722,5ᅟ ᅟг;

–  температураᅟ ᅟокружающейᅟ ᅟсредыᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ-130..+130°С;

2.4.4Расчетпотерьвтрансформаторе

Рассчитаемᅟ ᅟпотериᅟ ᅟвᅟ ᅟмагнитопроводеᅟ ᅟ/2/.

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.31)

гдеᅟ ᅟPУдᅟ ᅟ–ᅟ ᅟудельныеᅟ ᅟпотериᅟ ᅟвᅟ ᅟмагнитопроводе;

Vᅟ ᅟ–ᅟ ᅟобъёмᅟ ᅟмагнитопровода.

Согласноᅟ ᅟ/2/

ᅟ ᅟᅟ ᅟ,ᅟ ᅟ(2.32)

гдеᅟ ᅟtgᅟ ᅟdᅟ ᅟ–ᅟ ᅟтангенсᅟ ᅟуглаᅟ ᅟпотерь;

mᅟ ᅟ–ᅟ ᅟотносительнаяᅟ ᅟмагнитнаяᅟ ᅟпроницаемостьᅟ ᅟмагнитопровода;

m0ᅟ ᅟ–магнитнаяᅟ ᅟпостоянная.ᅟ ᅟ

Согласноᅟ ᅟ/2/ᅟ ᅟдляᅟ ᅟферритаᅟ ᅟмаркиᅟ ᅟ2000НМ1ᅟ ᅟtgᅟ ᅟd=0.02×10–3;ᅟ ᅟm=2000.

Такимᅟ ᅟобразомᅟ ᅟ

, гдеᅟ ᅟDᅟ ᅟ–ᅟ ᅟвнешнийᅟ ᅟдиаметрᅟ ᅟсердечника;

dᅟ ᅟ–ᅟ ᅟвнутреннейᅟ ᅟдиаметрᅟ ᅟсердечника.

Рассчитаемᅟ ᅟпотериᅟ ᅟвᅟ ᅟобмотках.

Такᅟ ᅟкакᅟ ᅟтрансформаторᅟ ᅟсоᅟ ᅟсреднейᅟ ᅟточкойᅟ ᅟвᅟ ᅟобмотках,ᅟ ᅟтоᅟ ᅟобщееᅟ ᅟчислоᅟ ᅟвитковᅟ ᅟбудет

;ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.33)

.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.34)

Потериᅟ ᅟвᅟ ᅟобмоткахᅟ ᅟопределяются

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.35)

гдеᅟ ᅟkдопᅟ ᅟ–ᅟ ᅟкоэффициентᅟ ᅟдополнительныхᅟ ᅟпотерь;

kТᅟ ᅟ–ᅟ ᅟкоэффициентᅟ ᅟувеличенияᅟ ᅟсопротивленияᅟ ᅟподᅟ ᅟдействиемᅟ ᅟтемпературы.