Расчет выпрямителя В1. Расчет емкостного фильтра. Выбор ключей инвертора, страница 7

Определимᅟ ᅟнеобходимоеᅟ ᅟпроизведениеᅟ ᅟS_м×S_Ок/2/

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.55)

гдеᅟ ᅟB_max=0,25ᅟ ᅟ–ᅟ ᅟмаксимальноеᅟ ᅟзначениеᅟ ᅟрабочейᅟ ᅟиндукции,ᅟ ᅟдляᅟ ᅟферритовᅟ ᅟэтоᅟ ᅟсреднееᅟ ᅟзначениеᅟ ᅟ/2/;

jᅟ ᅟ–ᅟ ᅟплотностьᅟ ᅟтока.ᅟ ᅟ

Согласноᅟ ᅟ/2/ᅟ ᅟᅟ ᅟj=5А/мм²;ᅟ ᅟh=0,99;ᅟ ᅟk_Ок=0,15;ᅟ ᅟk_м=1.

Сᅟ ᅟцельюᅟ ᅟуменьшенияᅟ ᅟгабаритовᅟ ᅟдросселяᅟ ᅟвоспользуемсяᅟ ᅟпоследовательнымᅟ ᅟвключениемᅟ ᅟдвухᅟ ᅟодинаковыхᅟ ᅟдросселей.ᅟ ᅟТогдаᅟ ᅟS_м×S_Окᅟ ᅟодногоᅟ ᅟдросселяᅟ ᅟравноᅟ ᅟ0,27/2=0,135ᅟ ᅟсм⁴.ᅟ ᅟЭтомуᅟ ᅟпроизведениюᅟ ᅟсоответствуетᅟ ᅟстандартныйᅟ ᅟкольцевойᅟ ᅟсердечникᅟ ᅟК20х10х5,ᅟ ᅟпараметрыᅟ ᅟкоторого:

–  S_м×S_Ок=0,196ᅟ ᅟсм⁴;

–  S_Ок=0,785ᅟ ᅟсм²;

–  l_ср=4,71ᅟ ᅟсм;

–  S_м=0,25ᅟ ᅟсм²;

–  массаᅟ ᅟ6,4ᅟ ᅟг.

Числоᅟ ᅟвитковᅟ ᅟкаждогоᅟ ᅟдросселяᅟ ᅟWᅟ ᅟопределяетсяᅟ ᅟвыражениемᅟ ᅟ/2/

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.56)

Определимᅟ ᅟсечениеᅟ ᅟобмоточногоᅟ ᅟпровода

.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.57)

Этотᅟ ᅟпроводᅟ ᅟслишкомᅟ ᅟтолстыйᅟ ᅟдляᅟ ᅟегоᅟ ᅟнамоткиᅟ ᅟвокругᅟ ᅟмалогоᅟ ᅟсеченияᅟ ᅟсердечника.ᅟ ᅟПоэтомуᅟ ᅟвыполнимᅟ ᅟнамоткуᅟ ᅟжгутомᅟ ᅟизᅟ ᅟ4ᅟ ᅟᅟ ᅟпроводовᅟ ᅟмаркиᅟ ᅟПЭВ-2ᅟ ᅟсечениемᅟ ᅟ2/4=0,5ᅟ ᅟмм².ᅟ ᅟЕгоᅟ ᅟпараметры/6/:

–  сечениеᅟ ᅟпоᅟ ᅟмедиᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,5027ᅟ ᅟмм²;

–  диаметрᅟ ᅟмеднойᅟ ᅟжилыᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,80ᅟ ᅟмм;

–  сопротивлениеᅟ ᅟ1мᅟ ᅟприᅟ ᅟ20°Сᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,0348ᅟ ᅟОм;

–  диаметрᅟ ᅟсᅟ ᅟизоляциейᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,89ᅟ ᅟмм;

–  массаᅟ ᅟ100мᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ455ᅟ ᅟг;

–  температураᅟ ᅟокружающейᅟ ᅟсредыᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ-130..+130°С.

Определимᅟ ᅟсопротивлениеᅟ ᅟобмоткиᅟ ᅟприᅟ ᅟ20°С

,ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.58)

гдеᅟ ᅟnᅟ ᅟ–ᅟ ᅟколичествоᅟ ᅟпроводовᅟ ᅟвᅟ ᅟжгуте;

Dᅟ ᅟ–ᅟ ᅟвнешнийᅟ ᅟдиаметрᅟ ᅟсердечника;

dᅟ ᅟ–ᅟ ᅟвнутреннейᅟ ᅟдиаметрᅟ ᅟсердечника.

.

Определимᅟ ᅟсопротивлениеᅟ ᅟобмоткиᅟ ᅟприᅟ ᅟ100ᅟ ᅟ°С

,ᅟ ᅟ(2.59)

гдеᅟ ᅟDTᅟ ᅟ–ᅟ ᅟтемператураᅟ ᅟперегреваᅟ ᅟ(согласноᅟ ᅟрекомендацииᅟ ᅟ/2/ᅟ ᅟDT=100°C).

Потериᅟ ᅟмощностиᅟ ᅟвᅟ ᅟобмоткахᅟ ᅟсоставят

.ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.60)

Определимᅟ ᅟпотериᅟ ᅟвᅟ ᅟмагнитопроводе

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.61)

гдеᅟ ᅟVᅟ ᅟ–ᅟ ᅟобъёмᅟ ᅟмагнитопровода;

P_Удᅟ ᅟ–ᅟ ᅟудельныеᅟ ᅟпотериᅟ ᅟвᅟ ᅟмагнитопроводе.

ᅟ ᅟ(2.62)

гдеᅟ ᅟtgᅟ ᅟdᅟ ᅟ–ᅟ ᅟтангенсᅟ ᅟуглаᅟ ᅟпотерь;

mᅟ ᅟ–относительнаяᅟ ᅟмагнитнаяᅟ ᅟпроницаемостьᅟ ᅟмагнитопровода;

m₀ᅟ ᅟ–магнитнаяᅟ ᅟпостоянная.ᅟ ᅟ

Согласноᅟ ᅟ/2/ᅟ ᅟдляᅟ ᅟферритаᅟ ᅟмаркиᅟ ᅟ2000НМ1ᅟ ᅟtgᅟ ᅟd=0.02×10^–3;ᅟ ᅟm=2000.

Следовательно,ᅟ ᅟ

.

Такимᅟ ᅟобразомᅟ ᅟобщиеᅟ ᅟпотериᅟ ᅟвᅟ ᅟдросселеᅟ ᅟсоставляютᅟ ᅟ

ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.63)

Вᅟ ᅟкачествеᅟ ᅟвысокочастотныхᅟ ᅟконденсаторов,ᅟ ᅟспособныхᅟ ᅟработатьᅟ ᅟвᅟ ᅟтакомᅟ ᅟдиапазонеᅟ ᅟтемператур,ᅟ ᅟвыберемᅟ ᅟК50-47.ᅟ ᅟСогласноᅟ ᅟ/2/ᅟ ᅟснижениеᅟ ᅟёмкостиᅟ ᅟдляᅟ ᅟданногоᅟ ᅟконденсатораᅟ ᅟотᅟ ᅟчастотыᅟ ᅟиᅟ ᅟтемпературыᅟ ᅟсоставитᅟ ᅟпоᅟ ᅟ20%,ᅟ ᅟтакимᅟ ᅟобразомᅟ ᅟтребуемаяᅟ ᅟёмкостьᅟ ᅟсоставит

.

Воспользуемсяᅟ ᅟконденсаторомᅟ ᅟК50-47-160В-150мкФ-20..+50%,ᅟ ᅟкоторыйᅟ ᅟимеетᅟ ᅟследующиеᅟ ᅟпараметрыᅟ ᅟ/4/

–  номинальнаяᅟ ᅟёмкостьᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ100ᅟ ᅟмкФ;

–  номинальноеᅟ ᅟнапряжениеᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ160ᅟ ᅟВ;

–  тангенсᅟ ᅟуглаᅟ ᅟпотерь,ᅟ ᅟнеᅟ ᅟболееᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ0,15;

–  токᅟ ᅟутечкиᅟ ᅟ0,005СU_Н;

–  амплитудаᅟ ᅟпеременнойᅟ ᅟсоставляющейᅟ ᅟнаᅟ ᅟчастотеᅟ ᅟ50ᅟ ᅟГцᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ8ᅟ ᅟВ;

–  допустимоеᅟ ᅟотклонениеᅟ ᅟёмкостиᅟ ᅟотᅟ ᅟноминальнойᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ-20..+50%;

–  температураᅟ ᅟокружающейᅟ ᅟсредыᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ-60..+130°С;

–  масса,ᅟ ᅟнеᅟ ᅟболееᅟ ᅟ–ᅟ ᅟ25ᅟ ᅟг.

Потериᅟ ᅟмощностиᅟ ᅟвᅟ ᅟконденсатореᅟ ᅟсоставят

,ᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟᅟ ᅟ(2.64)

гдеᅟ ᅟI_Утᅟ ᅟ–ᅟ ᅟтокᅟ ᅟутечкиᅟ ᅟдиэлектрикаᅟ ᅟконденсатора;

tgdᅟ ᅟ–ᅟ ᅟтангенсᅟ ᅟуглаᅟ ᅟпотерь;

U_эфᅟ ᅟ–ᅟ ᅟдействующееᅟ ᅟзначениеᅟ ᅟнапряженияᅟ ᅟпульсаций.