Проектирование пятиэтажного каркасного производственного здания с размерами 48x18, страница 3

                                                         

При этом шаг рабочих стержней будет равен

                                                          ;                                                               (28)

                                                        мм.

Покажем на рисунках 7 и 8 расположение стержней в балке.

Рисунок 7 – Расчётное  сечение полки плиты в пролёте.

 

Рисунок 8 – Расчётное сечение полки плиты на опорах.

Проверим прочность нормальных сечений полки при принятой арматуре А ׀, при =2,012 cм².

                                                                                                                   (29)

                                                       см.

                                                       ;                                                            (30)

Высота сжатой зоны определяется

                                                       ;                                                            (31)

                                                       ;

                                                       м.

Несущая способность сечения полки равна

                                                                                                                   (32)

кН*м

                                                      

                                                       1,47>1.23

Прочность полки при принятой арматуре А׀, диаметром Ø=8 мм обеспечена.

Т.о. армирование полки ребристой плиты сварными сетками по ГОСТ 23279–85 можно принять: плоская тяжелая сварной сеткой .

При этом сетка С₂ получается путем резки сетки С₁ на две половины с последующим гнутьем так, чтобы в опорном сечении они заводились в полку на величину , что должно быть не менее .

В этих марках сварных сеток в числителе указаны параметры для поперечных (рабочих) стержней в мм, а в знаменателе – для продольных (конструктивных) стержней. При этом размеры сеток  указаны в см.

2.4 Подбор арматуры продольных ребер

2.4.1 Расчет продольной арматуры, продольных ребер

При ширине ребер b_p=95 мм и толщине защитного слоя бетона для плиты, эксплуатирующейся при классе условий эксплуатации XC3 (см. табл. 5.52 СНБ 5.03.01–02), защитный слой C_cov=30мм (см.табл. 11.4 п.11.2.1 СНБ). Максимальный диаметр продольной арматуры равен

Ømax=bp-2·Ccov, мм.

Ømax=95-2·30=35 мм.

Принимаем двухрядное расположение арматуры в ребре, и потому привязка равна

C=C_cov+ Ø+0,5·s₁,

где s₁ – расстояние в свету между стержнями; s1≥25 мм (см. рис.11.1 СНБ 5.03.01–02).

С=30+35+0,5·25=77,5 мм.

Рабочая высота продольных ребер плиты

d_пл=h-C.

d_пл=400-77,5=322,5 мм.

Т.к. отношение , то в расчет таврового сечения вводится вся ширина полки

Вычислим несущую способность продольных ребер плиты.

.кН*м.

Следовательно, тавровое сечение ребристой плиты можно рассматривать как прямоугольное с шириной b′_f=147 см, так как нейтральная ось в предельном состоянии не выйдет за пределы полки, .

Рисунок 9. – Схема к определению армирования продольных ребер плиты.

 Подбор требуемой площади арматуры продольных рёбер ведётся по следующему алгоритму:

.

.

.

.

.

На одно ребро приходится половина площади A_{s треб}=6.59∕2=3.295 см².

Максимальный дополнительный диаметр продольной арматуры меньше 25 мм.Принимаем в каждом продольном ребре 2 стержня арматуры ø=18 мм класса АIII.

При этом A_{s prov}=4*2.54=10.16 см², что больше требуемой площади арматуры As треб в 1,47 раз.

Уточним величину рабочей высоты продольных рёбер при принятой продольной арматуре ø=18 мм класса АIII.

с=30+18+0,5*25=60,5 мм.

d=400-60.5=339.5 мм =0,3395 м.

;

;

2.4.2.3 Определение шага поперечной арматуры по расчету

50

Принимаем.

Погонное усилие, в хомутах вычисляется по формуле

.

.

Погонное усилие согласно условию (7.88) СНБ 5.03.01-02 должно быть не менее

где – коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок тавровых и двутавровых элементов, определенных по формуле (7.82) СНБ 5.03.01-02

Принимаем =37.

Тогда                                   

                                      

Окончательно принимаем шаг хомутов в приопорной зоне  мм=0,15 м.

Длину проекции опасной наклонной трещины вычислим по формуле 7.85 СНБ 5.03.01-02.

При =2

                                          ;                                                         (34)

Поперечное усилие воспринимаемое бетоном сжатой зоны определяется по формуле

                                          ;                                                         (35)

                                                   

                                                         

Проверим условие , . Так как первое условие не выполняется, принимаем  и вычисляем поперечное усилие воспринимаемое бетоном сжатой зоны с учётом этого условия.

                                                     (36)

                                            

При этом усилие не должно быть менее величины