V^_0_,_2,6_7 (3.5.5). S^, 0,28
Требуемое кол-во воздуха по пылевому фактору:
Опыли = ^я.„ *60^ - ^Т^ = 86 м/мин =1'4 мз/с (3•5•6)' ^п.я "^л.о 0-1,8
где Кпн - коэффициент неравномерности пылевыделения; q„. - интенсивность пылевыделения, мг/с (qn = 4,3); Спн - ПДК пыли, мг/м3 ; Спо - содержание пыли в воздухе подаваемом для проветривания, мг/м .
Требуемое кол-во воздуха при мгновенном пылевыделении:
3^° * / LyTp *S *Сдз /-, <; ^
7 I ^А ... л ... „ 7 \3-1-')
мт Г2 ^4 */й4*C 2
z V ^УТЛ-Р "'1 •^П.Я
36,6. 10*7,66*2756,3 ,., з, ,,. i/ Оип? = —~т~ з —.-^——.——— = 106 м7мин^,7б м/с, мш ЗО2 ^\^*й^*62
где Т - время проветривания, мин; Ьз.тр. - расстояние от конца трубопровода до забоя, м; S - сечение выработки, м2; Сн.з - начальная запыленность воздуха, мг/м3
Сн.з. = 0,075*B2*f*p == 0.075*352*10*3 = 2756,3 мг/м3 (3.5.8), где f - крепость руды ; р - плотность руды, т/м3; Кут.тр - коэффициент утечек трубопровода; mi - коэффициент, учитывающий свойства пыли и поверхности осаждения; Спн - ПДК пыли, мг/м3.
Для проветривания забоя рудного штрека принимаем количество воздуха 1,9 мЭ/с (по минимально-допустимой скорости движения воздуха). Меры по борьбе с пылевыделением не требуются, так как расход воздуха по пыли меньше принятого расхода.
23
3.5.2 Определение производительности и выбор вентилятора требуемого для проветривания откаточного орта при проходке.
Нагнетательный способ проветривания.
Исходные данные:
Длина тупиковой выработки Ln = 305 м
Расстояние от конца трубопровода до забоя Ьз.тр = 10 м
Длина трубопровода на свежей струе Ьтр.гп = 10 м
Принят гибкий трубопровод d = 0,5 м
Длина трубопровода в выработке:
Ьтр.п = Ln- Ьз.тр - 305-10 = 295 м (3.5.2.1)
Расчетная длина трубопровода, учитывая повороты:
L = 1лр.п+ Ьтр.гп+ Ьтр.э = 295+10+10 = 315 м (3.5.2.2). где L/гр.э - эквивалентная длина трубопровода, учитывающая повороты:
Ьтр.э = 20*(4*П1+10<4*П2 = 20*0,5*1+10*0^0 = 10 м (3.5.2.3), где dip - диаметр трубопровода, м; IIi - число поворотов на 90° = 1; Пз - число поворотов на 45° = 0.
Сопротивление трубопровода:
Ктр.п = r^*LTp.n = 1,77*317 = 588,5 Н^/м8 (3.5.2.4). где г,? - удельное аэродинамическое сопротивление гибкого вентиляционного трубопровода без утечек воздуха, Н^/м8 = 1,77.
Утечки воздуха в трубопроводе.
В таблице выбираем коэффициент утечек трубопровода в зависимости от его длины и расхода воздуха:
24
Исходные данные:
Длина трубопровода == 315 м
Расход воздуха в конце трубопровода == 1,9 м^/с = 114,9м3/мин
Коэффициент утечек = 1,08
Кут.тр = l+O^lO^dTp^L^QKOHyeO (3.5.2.5) Кут.тр = l-^(l,78*10-<'*0,52*3152s!sll4,9)/б0= 1,08
Расчёт производительности вентилятора:
qb = Кут.тр*0з.п = 1,08*114,9 = 124 м^мин = 2,07 м^с (3.5.2.6), ^
где Q3.n - количество воздуха необходимого в забое; Кут.тр - коэффициент утечек трубопровода.
Расчет депрессии вентилятора:
(\2
h^Ql^Rrp* -^^ОД! (3.5.2.7)
" УТ.ТР )
^ = 2,072* 588 *fo'59+0,411 = 2187 Па =218,7 daHa,
в {w ) - •
где qb - подача вентилятора, м^с; Ктр - аэродинамическое сопротивление трубопровода, Н^/м8; Кут.тр - коэффициент утечек трубопровода
При этом количество воздуха в рудном штреке должно быть не менее qbc = 1,43*2,07 = 3 м^с.
Выбор вентилятора местного проветривания.
Требуемые параметры:
Производительность 124 м^мин
Депрессия 2187 Па
Этим параметрам удовлетворяет вентилятор ВМ-5М
25
Для дальнейшего расчета принимаю количество воздуха для проветривания блока находящегося в подготовке. ^ Q6n = 124 м^мин.
Для всех блоков находящихся в подготовке:
£Q6n = N6n*Q6n = 2*526 = 1052 м7мин (3.5.2.8), где N6n - число блоков в подготовке.
3.6 Расчёт вентиляции блока находящегося в погашении.
При погашении блока (целика доставочного горизонта), работы ведутся в тупиковых забоях (два забоя в одновременной работе), расчёт количества воздуха для их проветривания полностью совпадает с расчётом количества воздуха для бурового забоя (одинаковые сечения, условия работы, равные длины выработок).
Для проветривания тупиковых выработок, где ведётся бурение принимаем расход воздуха равным 327 м^мин. Проветривание других выработок (остальных четырёх бывших доставочных штреков) производится по минимальной скорости движения 194,2 м^мин.
Q6p = Ni*Qi+N2*Q2 = 2*304+4*180 = 1328 м^мин (3.6.1), где Ni - количество забоев в погашении; Na - количество штреков, где не ведутся работы по погашению; Qi - расход воздуха для погашаемой выработки, м^мин; Qa -- расход воздуха для выработки, проветриваемой за счёт общешахтной депрессии, м^мин.
На руднике работы по погашению блоков ведутся только в одном блоке, при этом другие три отработанных блока подлежащих погашению заперемычены и через них утечки воздуха Qy = 100,3 м^мин
26
Для всех блоков находящихся в погашении:
ZQ6p = Q6p+ Qy*^ 1328+100,3*3 = 1628,5 м^мин (3.6.2), где N6n - число блоков в погашении заперемыченных.
3.7 Расчет количества воздуха для проветривания камер служебного назначения.
Для склада смазочных материалов:
qcm = 0,33*VCM == 0,33*500 = 165 м^Умин = 2,75 m'/c (3.7.1), где vcm - объем склада смазочных материалов, м3. Для склада ВМ:
qbm = OJ!7*VBM = 0^7*900 = 63 м^/мин = 0,7 м^с (3.7.2). Для подземной механической мастерской:
По фактору электросварочных работ:
^ ((^э+^э) ^ (1.5*2800+1*2000) , , ^э 60 60 \ /
где G - расход электродов, кг/час; g3 - норма расхода воздуха на 1 кг электродов, м^кг; n - количество постов электросварки; gn3 - норма расхода воздуха на 1 пост электросварки, м^час.
По условиям газовой сварки и резки:
QK.rc = Ga*qa = 5*25 = 125 м^мин = 2,1 м-Vc (3.7.4),
где Ga - наибольший расход ацетилена, м^час; qa - норма воздуха на 1 м3 расходуемого ацетилена, м^мин.
Количество воздуха для механической мастерской в целом:
qk = Q3+ QK.rc = 103+125 = 208 м^мин = 3,5 м^с (3.7.5)
27
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.