Расчет технологических процессов очистной выемки. Организация очистных работ в блоке

Коэффициент подготовки:

,  м/1000 т    м/1000 т     [1]

Удельный объем ПНР отнесенный на 1000 т запасов блока:

 м/1000 тонн   м/1000 тонн    [1]

5.2 Распределение запасов руды в блоке по стадиям работ

Таблица 3

Коэффициент извлечения и разубоживание по блоку

6. Расчет технологических процессов очистной выемки.

 Определение объемов первоочередных работ, т.е. выяснение какие работы необходимо выполнить в первую очередь, чтобы начать добычу руды.

Таблица 4

 Определение типа применяемого проходческого оборудования, комплексной нормы выработки и численность исполнителей по норме.

Таблица 6

 Определение (max) количества исполнителей, трудоемкость работ и продолжительность (max) работ.

Таблица 7

 Определение объема работ по очистной выемке и трудозатраты по процессам очистной выемки.

Выбор станка для бурения скважин

Техническая характеристика самоходной буровой установки «SOLO G 1008 PA».

             Предназначена для бурения глубоких скважин (диаметр 89-127мм и длиной 35-55м) при очистных работах большого масштаба в подземных выработках. Для бурения вертикальных вееров и полувееров, а также параллельных и отдельных глубоких скважин. Установка обеспечивает точную и быструю наводку податчика.

Габаритные размеры:

Длина                                                                                                                               8600мм

Ширина                                                                                                                           2200мм

Высота                                                                                                                             3000мм

Масса                                                                                                                             17000 кг

Cкорость передвижения:

- с электроприводом                                                                                                      1,8 км/ч

- с дизельным приводом                                                                                                2,5 км/ч

Радиус поворота наружний/внутренний                                                                    6,8/3,1 м

Диаметр и глубина буримых скважин:

                   89-102мм (оптимальный 89мм)                                                                     0-35м

                   89-102мм (оптимальный 89мм)                                                                     0-50м

                   102-127мм (оптимальный 102мм)                                                                 0-55м

Источник:[2]

 Определение ЛНС для условий отбойки в зажатой среде.

Для условий отбойки в зажатой среде л.н.с. определяется по следующей формуле по методике В.И. Машукова:

, м                    [3]                        

, где С_т- удельная теплота взрыва, кДж/кг (гранулит АС-8В Ст=5233 кДж/кг); k_т- коэффициент учитывающий трещеноватость руды (k_т=1 т.к. руда монолитная); d- диаметр скважины, м (d=105мм); D-плотность ВВ, кг/м³ (D=800-850 кг/м³); k_н-выход негабарита, % ( принимаю 10 %); a_к-размер кондиционного куска, м (а_к=0,4); f-крепость руды по шкале проф. Протодьяконова; m-коэффициент сближения заряда (для монолитных руд m=1);

, м

 Определение удельного расхода ВВ на отбойку руды

Удельный расход ВВ определяю по универсальной методике Б.Н.Кутузова, используемый при любом расположении скважин:

  ,кг/м³           [3]

 

, где q₀-теоретический расход ВВ, кг/м³ зависящий от крепости руды, q₀=0,0643f+0.143=0.61 кг/м³; k₁- коэффициент относительной работоспособности ВВ (для гранулита АС-8В k₁=0,89); k₂=(I_тр/a_к)ⁿ¹=(1,5/0,4)^0,6=2,21-коэффициент учитывающий трещиноватость руды и требуемое качество дробления (I_тр-среднее расстояние между видимыми трещинами в массиве, м (I_тр=1,5м), а_к-размер кондиционного куска(а_к=0,4), n₁=0,5-0,6); k₄-коэффициент учитывающий условия отбойки (k₄=1,3 при отбойке в зажатой среде); k₅-коэффициент учитывающий способ заряжания скважин (при пневмозаряжании россыпными ВВ k₅=0,95); k₇-коэффициент учитывающий схему расположения скважин (при веерном расположении k₇=1,2);

  ,кг/м³

 Определение объема руды в слое, отбиваемом одним веером скважин

          [1]

S_отб.сл - площадь сечения буровой выработки, м²

S_{отб. сл}= S_{прямоуг} +S_{верхн. треуг}- S_{нижн. треуг .}=310,5+69,8-69,8=310,5 м²

S_{верхн. треуг}=(1/2*а*в)*2=(1/2*7,5*9,3)*2=69,8 м²

S_{прямоуг.}=(2а)*в’=15*20,7=310,5 м²

S_выр=17,4-площадь сечения буровой выработки, м²

,где S_{верхн. треуг} – треугольник оставленный на вышележащем отработанном горизонте;  S_{нижн.треуг} - треугольник оставляемый неработающем горизонте, для последующей отработки нижним горизонтом; а- половина расстояния между ортами, м; в- высота треугольника, м; в’ – высота подэтажа, м;

W-толщина слоя отбиваемого одним комплектом скважин (ЛНС), м

 Определение количества ВВ требуемого для отбойки одного слоя

Q_вв=q×V, кг                                  [3]

q- удельный расход гранулита АС-8, кг/м³

V- объема руды в слое, отбиваемом одним веером скважин, м³

Q_вв=q×V=1,78*459,4=817.7 кг

 Определение количества ВВ в одном погонном метре скважины

   , кг/1п.м   [3]

,где d-диаметр скважины ,м (d=0,105м); D-плотность ВВ ,кг/м³ (D=850 кг/м³)

   , кг/1п.м

 Определение общей длины заряда во всех скважинах одного веера

        

q- удельный расход гранулита АС-8, кг/м

Q_ВВ- количество ВВ требуемое для отбойки одного слоя, кг

        

 Определение ориентировочной общей длинны скважин

L_зар - общая длина заряда во всех скважинах одного веера, м

t-относительная длина заряда в скважине

 Графическое построение схемы расположения скважин в веере

Схема веерного расположения скважин и зарядов в них строится в геометрическом масштабе с учетом следующих требований:

-  оси скважин должны сходится в одну точку (в центр сечения выработки);

-  оконтуривающие скважины проводятся паралельно границе отбойки или с небольшим наклоном к ней;

-  расстояния между концами скважин (по перпендикуляру к соседней скважине) должны быть приблизительно одинаковыми и не превышать 1,7W, т.е. a_max<1,7W; если при расчетном ориентировочном числе скважин это условие не выполняется , необходимо увеличить число скважин до выполнения этого условия;

-  оконтуривающие скважины и каждая 3-я (при недозаряде половины всех скважин) или каждая 4-я  (при недозаряде 2/3 всех скважин) заполняются ВВ с недозарядом в пределах 0,5-0,7W;

-  каждой скважине присваивается свой номер, нумерация производится по часовой стрелке.

Таблицы данных расчета паспорта буровзрывных работ

Таблица 8

№ сква-ны	Угол наклона	Длина скважины, м	Длина не-дозаряда, м	Кол-во ВВ, кг
1	47	9,2	1,0  (8,2)	30,6
2	57	12,3	4,8  (8,1)	29,9
3	66	16,7	1,0  (15,7)	78,1
4	74	17,6	6,6  (11,0)	51,1
5	79	22,0	1,0  (21,0)	116,8
6	87	23,9	9,4  (14,5)	76,6
7	90	25,9	1,0  (24,9)	145,3
8	97	23,9	9,4  (14,5)	76,6
9	101	22,0	1,0  (21,0)	116,8
10	106	17,6	6,6  (11,0)	51,1
11	116	16,7	1,0  (15,7)	78,1
12	124	12,3	4,8  (8,1)	29,9
13	133	9,2	1,0  (8,2)	30,6
сумма		168,3	52,9  (115,4)	842,4

Более полный выпуск обеспечивается при наклоне забоя под углом около 75⁰ в сторону взорванной части.

Скважины недобуриваются до границ блока на 0,5 метра.

 7. Организация очистных работ в блоке

 Время бурения всех скважин

                  [1]

 L_скв-общая длина скважин, м

Q_бур-эксплуатационная производительность бурового станка, м/см

 Определение трудовых затрат на бурение скважин.

   [1]               

t_бур-время бурения скважин, см

Q_р –количество руды отбиваемой в одном слое, тонн

n=2-число рабочих обслуживающих буровой станок, чел.

 Выбор пневмозарядчика для заряжания скважин.

Для заданных  условий принимаемпневмозарядчик для заряжания скважин ЗП-12

Техническая характеристика ЗП-12