Расчет выбросов загрязняющих веществ в атмосферу котельной, сварочным участком, участком механической обработки древесины

1 Расчёт выбросов загрязняющих веществ в атмосферу

1.1 Котельная

В котельной (источник выброса №1) установлен котёл “ВА - 800” с номинальной мощностью 4 т/ч. Максимальная фактическая нагрузка котла составляет 1600 кВт. Расход торфа фрезерного – 1000 т/год. Пылегазоочистка дымовых газов – циклон БЦ-2. Тип топки – камерная. Температура дымовых газов – 120 ºС. Коэффициент β – 0,02.

Максимальный расход топлива, г/с, при сохранении постоянной мощности топливосжигающей установки в течение суток и незначительных колебаниях в течение месяца может определяться по формуле

где P_ф  – максимальная фактическая мощность топливосжигающей установки, кВт;

Q_н – низшая теплота сгорания топлива в рабочем состоянии, МДж/кг; определяется по сертификату топлива; Q_н = 39,85 МДж/кг;

η   –коэффициент полезного действия (КПД) топливосжигающей установки; определяется по паспорту на топливосжигающую установку; η = 0,924.

г/с

Количество мазутной золы, выбрасываемой с дымовыми газами в единицу времени (валовой выброс – т/год, массовый выброс – г/с),

где B    –  расход топлива, т/год, г/с;

А^r  –  зольность топлива, %; принимается по данным сертификата топлива и таблицам [1]; А^r =0,1%;

χ   – доля золы и недогоревшего топлива в уносе; χ =0,00222;

η_T  –  доля твёрдых частиц, улавливаемых пылегазоуловительной установкой. Ориентировочно значение выбирается из таблиц [1];      η_T =85%.

Выброс диоксида серы, т/год, г/с,

где S^r и S^h – соответственно содержание серы и сероводорода в топливе, %; принимаем по данным таблиц [1]; S^r =1,9%, S^h =0%;

β      –     доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива;    β = =0,02;

η_S     –     доля оксидов серы улавливаемых в ПГУ.

Выбросы оксида углерода, т/год, г/с,

где q₃  –  потери тепла в следствие химической неполноты сгорания топлива, %; определяется по таблицам в зависимости от типа топки и сжигаемого топлива [1]; q₃=0,5%;

R  – коэффициент, учитывающий потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Для твёрдого топлива R = 0,65;

q₄  – потери теплоты вследствие механической неполноты сгорания топлива, %; определяется по таблицам в зависимости от типа топки и сжигаемого топлива [1]; q₄=0%.

Количество оксидов азота в перерасчёте на диоксид азота NO₂, т/год, г/с,

где  K^N  –  коэффициент, характеризующий количество оксидов азота, образующуюся на единицу тепла, г/МДж;

η_N   –   коэффициент зависящий от степени снижения выбросов диоксида азота в результате применения технических решений;

где P  –  номинальная мощность установки, кВт;

1.2 Сварочный участок

На сварочном участке (источник выброса №2) работает один человека. Возможности работать одним сварочным материалом на всех постах –  нет. Трудоёмкость сварочных работ – 750 чел·ч/год. Расход сварочного материала – 1800 кг/год. Расход электродов марок ОЗС-4 и АНО-9 составляет 85% и 15% соответственно.

Количество загрязняющих веществ, выделяющихся при пайке или сварке, рассчитывается по удельным показателям, отнесённым к расходу припоя или сварочных материалов. Долю сварочного аэрозоля, не идентифицированную с веществами, загрязняющими атмосферу, принято учитывать как оксид железа.

Валовые выбросы вредных веществ, т/год, при сварочных работах

где q – удельные выделения загрязняющих веществ при пайке, сварке и наплавке электродами, г/кг, определяется по таблицам [1].

B – расход электродов за год, кг.

Массовые выбросы, г/с, загрязняющих веществ при постоянной интенсивности расхода электродов на сварочном посту ориентировочно определяют по формуле:

где m – максимальное количество сварщиков, одновременно работающих на посту;

τ  –   трудоёмкость выполнения сварочных работ за год, чел·ч.

Выбросы оксида железа при использовании электрода марки ОЗС – 4:

Выбросы оксида железа при использовании электрода марки АНО – 9: