Необходимо иметь в виду, что, начиная с некоторого предельного значения , теплообмен при кипении становится независимым от безразмерного критерия шероховатости. Так, в [2] при кипении азота этот предел зафиксирован при , а при кипении R113 - при [12]. Из опытов, показанных на рис. 5, следует, что при теплообмен интенсифицируется с ростом шероховатости и
. (11)
При теплообмен можно считать независящим от этого параметра.
C учетом (11), приведенные в табл. 1 данные, где указана шероховатость теплообменной поверхности, можно представить в виде
. (12)
На рис. 6 приведена обработка экспериментальных данных в координатах (12). Результаты экспериментов по теплообмену при кипении разных жидкостей на толстостенных трубах при разных давлениях удовлетворительно обобщаются единой зависимостью. Здесь же показаны все опыты, представленные на рис. 5 и выполненные при кипении на трубах, шероховатость которых менялась в пределах 0.3£Rz £58,0 мкм. На рис. 6 также приводятся данные [2] при кипении азота на толстостенных цилиндрах из материалов, имеющих различные теплофизические свойства, которые в координатах (12) удовлетворительно совпали с опытными данными при кипении фреонов, воды и спирта [33-35], а также данные [30] при кипении кислорода. Результаты опытов, представленные на рис. 6, позволяют зависимость (12) записать в виде
(13)
Здесь
При постоянной температуре насыщения параметр М не зависит от теплового потока и является константой для пары жидкость - охлаждаемая стенка. Результаты обработки экспериментальных данных при кипении разных жидкостей, опубликованные в [30, 33-36], показаны на рис. 7. Видно, что экспериментальные результаты при кипении жидкостей с существенно различными физическими свойствами на стенках из разных металлов (когда можно не учитывать глубину захолаживания), с различной шероховатостью удовлетворительно обобщается в координатах (13).
При обработке опытов теплофизические свойства фреонов определялись по справочнику [37], свойства азота и кислорода по [39], воды и этанола по [38], а физические свойства металлов по [40, 41].
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Эмпирическая зависимость, описывающая результаты обобщения опытов имеет вид:
. (14)
Необходимо подчеркнуть, что в зависимости (14), кроме параметра характеризующего шероховатость, не входит не один из линейных размеров теплоотдающей стенки. Зависимость (14) можно рекомендовать для расчета теплообмена при кипении криогенных и обычных жидкостей на охлаждаемых стенках при условии, когда отношение.
Приведенные
в статье данные позволяют утверждать, что теплофизические свойства
теплоотдающей стенки существенно влияют на теплообмен при кипении не только
криогенных но и обычных жидкостей.
Обозначения. a- коэффициент теплоотдачи при
кипении в Bт/м2гр ; A
- модуль роста парового пузыря в зависимости (5) в м/сек1/2 ;
- коэффициент температуропроводности
металла в м2/с ; , - теплоемкость жидкости и металла теплоотдающей
поверхности в Дж/(кг град) ; - коэффициент пропорциональности
в зависимости (5); - диаметр цилиндра в м ; - отрывной диаметр и радиус пузыря в м
; - ускорение свободного падения в м2/с
; - глубина захолаживания, вычисленная по
(4) в м ; m - параметр в зависимости (5) в м/сек1/2
; n - плотность центров
парообразования по (5) в 1/м2 ; -
плотность жидкости, пара и металла теплоотдающей поверхности в кг/м3
; - высота неровностей теплоотдающей
поверхности в мкм; - скрытая теплота
парообразования в Дж/кг ; - удельный тепловой
поток в Вт/м2 ; - теплопроводность
жидкости и металла в Вт/(м град) ; в °С , в
К - температура насыщения; - толщина теплоотдающей
стенки в м ; - поверхностное натяжение в Н/м
; - кинематическая вязкость в м2/с.
Индексы: ¢ и ² - для жидкости и пара; w – характеристика теплообменной поверхности; * - критерии, построенные по капиллярной постоянной; р – при постоянном давлении; 0 – размер в момент отрыва; ср – осредненное значение; s – при температуре насыщения.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.